- •2.Клас-я прод-ии г-ой промыш-ти.
- •4.Выбор стр-ы сис.Сбора
- •8. Предупреждение пр-са г/о-ния
- •5. Тепловой расчёт в г-кон-х шлейфах.
- •10.Опр-ие потребного кол-ва летучего ингибитора
- •11. Методы ликвидации гидратных пробок
- •13. Методы борьбы с солеотложениями в пр-се добычи и подготовке г
- •16.Технол-й расчет гравит-х сеп-ров с жалюзийными насадками
- •24.Расчетные схемы нтс с рекуперацией теплоты в газовом теплообменнике, с рекуперацией теплоты газа и жидкости
- •25.Технологические схемы промысловой обработки г методом нтс
- •§1.Жидкие осушители и их свойства.
- •26. Периоды работы установок нтс
- •31.Определение основных характеристик осушки газа и регенерации дэг.
- •1,Влагосодержание
- •33. Опыт эксплуатации и модернизации технологического оборудования укпг на Уренгое.
- •19. Краткая хар-ка методов подгот-ки г к дальнему транспорту
- •27Расчетная схема газового эжектора. Основные технологические показатели эжекторов
- •28 Технологическая схема унтс с детандерно-компрессорными агрегатами.
- •1. Классификация промысловых систем сбора и транспорта скважинной продукции.
- •6. Снижение пропускной способности трубопроводов при эксплуатации ГиГкм.
- •32. Отработка дэГа в абсорберах
- •34.Опыт нормирования и прогнозирования потерь дэГа на укпг сеноманской залежи Уренгой.
- •37. Совершенствование технологии подготовки газа на месторождениях Кр. Севера.
- •38. Однореагентная технология осушки газа с использованием метанола на ягкм.
- •22. Технол-я схема без рекуперации теплоты
4.Выбор стр-ы сис.Сбора
Эффективность системы сбора у/в-го сырья во многом зависит от местоположения установки по подготовке Г и к-та к транспорту, то есть протяженности однотрубной системы сбора, поскольку наличие в системе жидкой фазы приводит к росту энергопотерь на транспорт у/в-ов по сравнению с однофазным потоком. Подготовка Г и к-та к транспорту требует затрат энергии, к-е определяются: выбранным технологическим пр-сом, составом обрабатываемой продукции, Рраб и Траб потока. Т. о. оценка максимальной протяженности однотрубной системы сбора при к-й обеспечивается оптимальные потери энергии во всей сети, от устья скв-ы до точки разделения у/в-ов на Г-овые и жидкие потоки может быть произведена из соотношения: lNх/Nт, (1), где l – протяженность однотрубной системы; Nх – энергозатраты на подготовку Г к однофазному состоянию; Nт – удельные (на единицу длины) энергопотери связанные с наличием второй фазы в потоке.
Увеличение энергопотерь в однотрубной системе сбора по сравнению с транспортом однофазного потока приводит к росту используемой мощности ДКС, необх-ые для компремирования Г до Рраб МГ: Nт=NдвNод, (2), где Nдв, Nод – удельные энергопотери ДКС на комспремирование Г поступающего на вход УКПГ в двух – и однофазном состоянии соответственно.
Nо(дв)=, (3)
где m – коэффициент политропы; пол – политропный КПД комп-ра; мех – механический КПД комп-ра; Тн – начальная t-ра, К; Q – производительность, млн. м3/сутки; =Рк/Рн – степень сжатия комп-ра.
Для обеспечения однофазного транспорта, Г необх-о охладить до tр при к-й не происходит выпадения жидкой фазы в трубопроводе.
Энергозатраты: Nх=QCpt106/24, кДж/ч (4)
где Ср – теплоемкость Г, кДж/м3ч; t=tн–tр, tн – t-ра потока; tр – t-ра точки росы.
Результаты расчетов зависимости величин Nх, Nт от Pраб, к-тного фактора, диаметра трубопровода приведены на рис. 2, 3
Из рисунков видно что в области Рраб2,5 МПа с ростом сод-ия жидкой фазы наблюдается значительное увеличение дополнительных затрат на транспорт двухфазного потока. В области Рраб7 МПа, величина Nт изменяется незначительно как при увеличении давлении так и при росте сод-ия жидкой фазы в потоке. Энергозатраты на подготовку Г и однофазному транспорту увеличиваются пропорционально увеличению диаметра системы сбора и рабочего Р причем Nх=f(Рраб) > отчетливо выделяется для 500мм и Рраб9 МПа.
Сравнение полученных зависимостей с использованием (1) позволяет оценить максимальную протяженность однотрубной системы сбора у/в-го сырья, при к-й энергозатраты на транспорт двухфазного потока не превышают энергозатрат на подготовку Г к однофазному транспорту. Результаты данных расчетов приведены на рисунках 4, 5, 6
Влияние технологических пар-ров на структуру системы сбора и размещения объектов по подготовке Г и к-та, позволяет сделать следующие выводы:
– крупные объединенные центры промысловой обработки у/в-го сырья Наиболее эффективны с точки зрения экономии эксплуатационных расходов. На мест-ях с большим запасом пл-ой энергии и небольшим кол-вом жидкости в потоке (Рр7МПа, q20г/м3);
– централизованные системы сбора Г и к-та целесообразно применять на мест-ях с высоким Рпл и q20г/м3;
– при обустройстве мест-й с небольшим располагаемым запасом энергии (Рр7МПа, q100г/м3) целесообразно применять децентрализованную систему сбора и подготовки сырья, для к-х основная часть внутрипромыслового транспорта у/в-ов от устья до ГКС, ГХК осуществляется в однофазном состоянии;
– низконапорные раздельные системы сбора Г и к-та с использованием малогабаритных блочных уст-к, работающих в автономном режиме, должны найти широкое применение на мест-ях с низким Рпл и небольшим Рр2,5 МПа.