- •2.Клас-я прод-ии г-ой промыш-ти.
- •4.Выбор стр-ы сис.Сбора
- •8. Предупреждение пр-са г/о-ния
- •5. Тепловой расчёт в г-кон-х шлейфах.
- •10.Опр-ие потребного кол-ва летучего ингибитора
- •11. Методы ликвидации гидратных пробок
- •13. Методы борьбы с солеотложениями в пр-се добычи и подготовке г
- •16.Технол-й расчет гравит-х сеп-ров с жалюзийными насадками
- •24.Расчетные схемы нтс с рекуперацией теплоты в газовом теплообменнике, с рекуперацией теплоты газа и жидкости
- •25.Технологические схемы промысловой обработки г методом нтс
- •§1.Жидкие осушители и их свойства.
- •26. Периоды работы установок нтс
- •31.Определение основных характеристик осушки газа и регенерации дэг.
- •1,Влагосодержание
- •33. Опыт эксплуатации и модернизации технологического оборудования укпг на Уренгое.
- •19. Краткая хар-ка методов подгот-ки г к дальнему транспорту
- •27Расчетная схема газового эжектора. Основные технологические показатели эжекторов
- •28 Технологическая схема унтс с детандерно-компрессорными агрегатами.
- •1. Классификация промысловых систем сбора и транспорта скважинной продукции.
- •6. Снижение пропускной способности трубопроводов при эксплуатации ГиГкм.
- •32. Отработка дэГа в абсорберах
- •34.Опыт нормирования и прогнозирования потерь дэГа на укпг сеноманской залежи Уренгой.
- •37. Совершенствование технологии подготовки газа на месторождениях Кр. Севера.
- •38. Однореагентная технология осушки газа с использованием метанола на ягкм.
- •22. Технол-я схема без рекуперации теплоты
26. Периоды работы установок нтс
При Рпл интегральный дроссель эффект на установках НТС также . В результате чего t-ра сеп-ии и естественно ухудшается и осушка Г. Для поддержания в сеп-рах постоянной во времени t-ры сеп-ии на ГК комплексах осуществляются мероприятия по снижению потерь Р и улучшения способов охлаждения Г на пути его движения из пласта к установке НТС. В связи с этим в работе установки НТС наблюдаются следующие периоды:
1. Когда запас естеств-й энергии пласта большой, то он обеспечивает получение заданной технол. режимом темп-ры сеп-ии, путем дросселирования Г и теплообмена в газовых т/о-ках. В сеп-рах поддерживается Р максимальной конденсации.
При высоких пласт. давлениях на устье скв-н и на входе в УКПГ устанавливаются штуцеры с таким расчетом, чтобы Р Г на входе в установку не превышало 16-17 МПа, т.е. допустимое рабочее давление для сеп-ров и т/о-ков.
2. Когда Р на входе в установку -ся до величины не позволяющей получить прежнюю t-ру Г в сеп-рах, то устьевые штуцеры снимаются.
3. При дальнейшем Pпл возможно, если это экономически целесообразно, заменить лифтовые трубы на больший диаметр, если нет опасности нарушения экспл-х колонн в следствие эрозионно-коррозионных явлений. При больших отборах Г из скв-н эксплуатацию следует вести через затрубн-е пространство и лифтовые трубы одновременно.
4. При прочих равных условиях поверхность охлаждения Г-ых т/о-ков наращивается до экономически целесообразных размеров.
5. При дальнейшем получаемой в сеп-рах t-ры Г сверх заданной технол-м режимом в работу вводятся посторонние источники холода (водяное, воздушное охлаждение, турбодетандеры) Ввод холода из вне обосновывается технико-экономич-ми расчетами.
6. При Р на входе в установку до величины Р max конденсации наступает период компрессорной работы установки НТС. Дефицит Р для транспорта Г потребителям компенсируется установкой компрессорных станций.
7. При значит-м Рпл, дебитов скв. и общего отбора Г из месторождения, истощенную залежь можно разрабатывать с целью подачи Г на местные нужды. Часть оборудования установок НТС при этом может быть демонтирована.
Выбор режима работы установок НТС
На показатели установок НТС большое влияние оказывают t, Р, состав сырьевого Г, эффективность оборудования и число ступеней сеп-ии.
Выбор P: На практике значение Р на последней ступени сеп-ии выбирается как правило на 0,1-0,2 МПа больше, чем Р в МГ. Р на I-й ступени сеп-ии устанавливается в зависимости от устьевых параметров Г, наличия арматуры и оборудования, состава продукции. P оказывает существенное влияние на распределение компонентов Г по фазам. С Р степень извлечения тяжелых компонентов снижается, в то же время общее кол-во у/в перешедших в ж-ую фазу при сеп-ии увеличивается, что связанно с увеличением конденсации метана и этана. Пропорционально этому -ся кол-во газов выветривания на установке стабилизации к-та. Следовательно повысится также расход энергии на дожатие низкотемпературных Г-в до Р товарного Г.
Выбор t: Значение t-ры выбирается исходя из необходимости получения точки росы Г, обеспечивающей транспортирование Г в однофазном состоянии. На ряду с этим, в ряде случаев, выбор t-ры обработки Г осуществляется также для увеличения выхода пропан-бутановых фракций.
Выбор числа ступеней сеп-ии: На практике применяются 2-х и 3-х ступенчатые схемы. Расчеты показали, что для всех составов Г max выход ж-ой фазы имеет место при одноступенчатой сеп-ии. На практике, как правило для подготовки Г не используют одноступенчатый процесс сеп-ии. При многоступенчатой сеп-ии в I-м сеп-ре от Г, наряду с частью к-та выделяются вода и мех. примеси. Выделение последних из Г обеспечивает надежную работу т/о-ка перед сеп-ром II-й ступени. Поэтому учитывая, что в добываемом Г почти всегда могут быть мех. примеси применение сеп-ра I-й ступени при обустройстве ГКМ практически неизбежно.
С учетом приведенных для подготовки Г и ГК можно рекомендовать следующие варианты технол-х схем, обеспечивающие преимущества одноступенчатой сеп-ии:
1. Установка НТС, где благодаря режиму в I-й ступени сеп-ии из Г выделяется минимальное кол-во тяжелых у/в. Это обеспечивает поступление в сеп-р II-й ступени более жирного Г и тем самым увеличение выхода в нем к-та. В период исчерпания дроссель эффекта сеп-р 1-й ступени можно использовать только для выделения из Г мех. примесей и капельной влаги. Для более тонкой очистки Г от примесей можно организовать подачу в поток Г некоторого кол-ва ингибитора, который на ряду с предотвращением г/о поглотит-й также мех. примеси.
2. Схема с подачей нестабильн-го к-та сеп-ии I-й ступени или его тяжелой фракции в поток Г перед сеп-ей 2-й ступени. При подаче всего нестабильн. к-та после его разделения от водно-ингибиторного раствора в поток Г, состав смеси перед сеп-ром 2-й ступени становится такой же, что и состав первоначальной смеси. Поэтому в итоге установка НТС хотя формально имеет 2 ступени, фактически состоит из одного технологического цикла. Подача всего кол-ва нестабильн. к-та уменьшает кол-во потоков Г выветривания и упростит схему установки.