![](/user_photo/_userpic.png)
- •Индуктивная связь
- •Коэффициент связи
- •Схемы замещения первичного и вторичного контуров
- •Настройка связанных контуров. Виды резонансов
- •Резонансные частоты связанных контуров
- •Амплитудно-частотные и фазочастотные характеристики связанных контуров
- •Полоса пропускания связных контуров
- •Избирательность связанных контуров
- •Энергетические соотношения в связных контурах
![](/html/78320/2188/html_LpGMnyKKQu.nd0f/htmlconvd-p6Dzqg9x1.jpg)
Подставляя уравнение (14.23) в выражение (14.22), получим
I2 max max |
= |
|
|
Em |
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
2 |
|
R R |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Используя соотношение (14.23), найдем выражение оптимального |
|||||||||||||||||||||
коэффициента связи : |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
KОПТ = |
|
|
|
|
|
|
|
|
X СВОПТ |
|
|
|
, |
|
|||||||
|
(X1 + |
Xω )(X 2 + X СВ ) |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
где при резонансе X1′ + X СВ = ρ1 , |
X 2′ + X СВ = ρ2 |
||||||||||||||||||||
Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
KОПТ = |
|
|
R1R |
|
|
|
= |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
(14.24) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
ρ |
ρ |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
Q Q |
2 |
|
|
|
||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
где Q1 , Q2 - добротности первичного вторичного контуров.
Резонансные частоты связанных контуров
Резонансными частотами связанных контуров называются частоты, при которых входное сопротивление связанных контуров, т.е. сопротивление первичного контура в точках подключения к генератору, носит чисто активный характер.
Из рис. 14.7,а следует, что
ΖВХ = R1 + RВН1 + j(X1 + X ВН1 )= RЭ1 + jX Э1 .
Условием резонанса является выражение |
|
|||||||||||
X Э1 = X1 |
+ X ВН1 = 0 |
или X1 − X 2 |
X СВ2 |
|
= 0. |
(14.25) |
||||||
R22 + X |
22 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Произведем сначала качественный анализ выражения (14.25). В области |
||||||||||||
малых расстроек выражения X1 и X ВН1 записываются : |
||||||||||||
X1 =ωL1 |
− |
1 |
|
≈ 2ρ1ν1 = R1ξ1 |
|
|
|
(14.26) |
||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
ωC |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
X ВН1 ≈ − |
X СВ2 |
|
|
ξ2 |
|
. |
|
|
|
(14.27) |
||
R2 |
1+ξ22 |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
При идентичных первичном и вторичном контурах выражения (14.26), (14.27) упрощаются :
X1 ≈ Rξ ; X ВН1 |
≈ − |
X СВ2 |
|
ξ |
. |
|
R |
1+ξ2 |
|||||
|
|
|
||||
На рис. 14.8 |
графически изображены зависимости X1 , X ВН1 и X Э1 от |
обобщеннойрасстройки ξ . Изанализарис.14.8следует, чтопрималыхзначениях сопротивления связи (на рис. 14.8 X СВ1 ) кривые X Э1 и X1 пересекают ось абсцисс ξ в одной точки ξ = 0 , что соответствует основной (первой) резонансной частоте ωΡ1. При усилении связи между контурами увеличивается вносимое сопротивление X ВН1 , в результате кривая X Э1 пересекает ось ξ в трех точках, что соответствует появлению двух дополнительных резонансных частот ωΡ2 , ωΡ3 .
Появление резонансных частот (частот связи) ωΡ2 , ωΡ3 может быть объяснено следующим образом.
![](/html/78320/2188/html_LpGMnyKKQu.nd0f/htmlconvd-p6Dzqg10x1.jpg)
Рис. 14.8
Так как оба контура последовательные, то на частотах генератора, меньших резонансной частоты контуров ωΡ1 , реактивное сопротивление контуров имеет
емкостный характер. Тогда реактивное сопротивление, вносимое из вторичного контуравпервичный, будетиметьпротивоположный характер, т.е. индуктивный. Это приведет к тому, что на некоторой частоте ωΡ3 реактивные сопротивления
скомпенсируют друг друга, и в результате будет иметь место резонанс при ωΡ3 <ωΡ2 . Аналогичные рассуждения можно проделать и для случая частот,
больших ωΡ1 .
Для количественной оценки частот связи рассмотрим важный для практики случай, когдаобаконтураидентичныт.е. Q1 = Q2 , X1 − X 2 = X инастроенынаодну
и ту же резонансную частоту ωΡ1 . Тогда выражение (14.25) имеет вид
X − X |
|
X СВ2 |
|
= 0 |
(14.28) |
|
R22 + X 2 |
||||||
|
|
|
||||
или X 2 |
+ R22 |
− X СВ2 |
= 0 . |
Для идентичных контуров коэффициент связи может быть записан следующим образом :
K = |
|
X СВ |
= |
|
X СВ |
|
= |
X СВ |
, |
(14.29) |
|
|
|
|
|
|
|
ρ |
|||||
(X1′ + X СВ )(X 2′ + X СВ ) |
ρ1 ρ2 |
где ρ1 = ρ2 = ρ - характеристическое сопротивление контуров.
С учетом выражения (14.29) решим уравнение (14.28) относительно X :
|
2 |
|
2 |
2 |
|
ρ |
2 |
|
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|
2 |
|
2 |
2 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X СВ |
|
R2 |
|
|
(k |
). |
|||||||||||
X |
|
= (X |
СВ − R2 ) |
|
|
|
|
= ρ |
|
|
|
|
− |
|
|
|
= ρ |
|
|
−d2 |
|||||||
|
ρ |
2 |
|
|
ρ |
2 |
ρ |
2 |
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
X1,2 |
= ±ρ k 2 |
−d22 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
где |
|
d2 |
= |
1 |
|
= |
|
|
R2 |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ρ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Выразим реактивное сопротивление X через ω и первичные параметры контура :
|
|
|
|
1 |
|
|
ω |
Ρ2,3L |
− |
|
= ±ρ |
k 2 −d 2 |
|
ω |
|
|||||
|
|
Ρ2,3C |
|
2 |
||
|
|
|
|
|
|
Считая приближенно значения ωΡ2,3L ≈ ρ и вынося его за скобки, получаем
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
1− |
|
|
= ± k 2 −d22 |
|||||
ω2 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Ρ2,3LC |
|||||||
или |
2 |
|
|
|
|
|
||
|
ω |
|
|
|
|
|
||
1− |
= ± k 2 −d22 . |
|||||||
Ρ1 |
||||||||
ω2 |
2,3 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|||
|
Ρ |
|
|
|
|
|
![](/html/78320/2188/html_LpGMnyKKQu.nd0f/htmlconvd-p6Dzqg11x1.jpg)
Откуда
ωΡ2,3 |
= |
|
|
ωΡ1 |
|
|
|
. |
(14.30) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
||||||
|
1± |
|
k 2 |
−d22 |
|
Графики зависимости отношения резонансных частот от коэффициента связи изображены на рис. 14.9.
Рис. 14.9
Коэффициент связи, при котором появляются дополнительные резонансные частоты ωΡ1 и ωΡ2 , получил название критический коэффициент
связи. Из соотношений (14.30) и (14.24) следует, что при идентичных контурах (когда d1 = d2 ) критический коэффициент связи равен оптимальному.
Амплитудно-частотные и фазочастотные характеристики связанных контуров
Для определения АЧХ и ФЧХ цепи необходимо найти выражение комплексного коэффициента передачи K(jω), определяемого как отношение
комплексной амплитуды выходной величины к комплексной амплитуде входной. В качестве выходной величины рассматривается амплитуда напряжения на емкости во вторичном контуре UmC 2 , а входной – комплексная амплитуда
источника ЭДС Em . Тогда
K(jω)=UmC 2 Em |
(14.31) |
||||
где U mC 2 |
= I2 |
1 |
; |
||
jωC2 |
|||||
|
|
|
|
||
здесь I2 |
- комплексная амплитуда тока во вторичном контуре, выражение |
||||
которого (см. формулу 14.8) запишется в виде |
|||||
I2 = |
Em ΖСВ |
2 . |
(14.23) |
||
|
|
|
Ζ11 Ζ22 − ΖСВ
Рассмотримупрощенный, нопрактическиважныйслучай, когдапервичный и вторичные контуры одинаковы и настроены на одну и ту же частоту ωΡ1 . Тогда
будут выполняться следующие условия :
Q1 = Q2 = Q , Ζ1 = Ζ2 = Ζ = R + jX ≈ R + 2ρν ,
где |
ΖСВ = jX СВ ; |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
X СВ = Kρ ; |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
ν |
|
- относительная расстройка. |
|
|
|
|
|
|||||
Тогда соотношения (14.32) перепишется в виде |
|
|
|
||||||||||
I2 = |
|
|
jEm kρ |
jEm kρ |
|
jEm |
|
KQ |
|
||||
|
|
= |
|
|
[(1+ j2Qν)2 + k 2Q2 |
]= |
|
|
|
= |
|||
(R + j2ρν)2 + k 2 ρ2 |
R2 |
R |
(1+ jξ)2 + K 2Q2 |
||||||||||
|
jEm |
|
KQ |
|
|
|
|
|
|
||||
= |
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|||
R |
|
(1−ξ2 + K 2Q2 )+ j2ξ |
|
|
|
|
|
|
![](/html/78320/2188/html_LpGMnyKKQu.nd0f/htmlconvd-p6Dzqg12x1.jpg)
Комплексная амплитуда напряжения
|
1 |
|
|
S |
|
|
KQ2 |
|
UmC 2 = |
|
I2 |
≈ |
|
I2 |
= Em |
|
. |
jωC |
j |
(1−ξ2 + K 2Q2 )+ j2ξ |
Откуда
K(jω)= |
U |
|
|
KQ2 |
EmCm |
2 |
= |
|
|
|
(1−ξ2 + K 2Q2 )+ j2ξ |
На основании выражения K(jω)
и ФЧХ ϕ(ξ) - связанных контуров :
K(ξ)= |
|
KQ2 |
|
; |
|
|
|
||
(1−ξ2 + K 2Q2 )2 + 4ξ2 |
ϕ(ξ)= −arctg 1−ξ2 2+ξK 2Q2 .
= K(jξ). |
(14.33) |
легко записать соотношения для АЧХ K(ξ)
(14.34)
(14.35)
Здесь же следует отметить, что максимальное значение АЧХ соответствует максимально возможному току во вторичном контуре I2 max max = E2Rm :
|
Kmax = |
1 |
|
1 |
I2 max max ≈ |
ρ |
|
Em |
= |
Q . |
(14.36) |
|
|
|
Em |
|
2R |
||||||||
|
|
|
Em ωC2 |
|
|
2 |
|
|||||
Для определения расстроек ξ , при которых АЧХ имеет экстремальные |
||||||||||||
значения, решим уравнение вида |
|
|
|
|||||||||
|
d |
[(1−ξ2 |
+ K 2Q2 )2 + 4ξ2 |
]= 0 ; |
|
|
(14.37) |
|||||
|
|
|
|
|||||||||
|
dξ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2(1−ξ2 + K 2Q2 )(−2ξ)+8ξ = 0 ;
−4ξ[(1−ξ2 + K 2Q2 )−2]= 0 ;
ξ1 = 0 , −ξ22,3 + K 2Q2 −1 = 0 ;
ξ2,3 = ±K 2Q2 −1 = ±d
K 2 −d 2 .
Таким образом, уравнение (14.37) имеет три решения. Определим величины АЧХ при расстройках
ξ1 , ξ2 , ξ3 и K < d , K = d , K > d .
1)При K<d (KQ <1) и ξ1 |
= 0 . |
|||
K(ξ1 )= K(0)= |
KQ2 |
. |
(14.38) |
|
1+ K 2Q2 |
||||
|
|
|
При связи между контурами слабее критической (K<d) коэффициент передачи по напряжению всегда меньше своего максимального значения (рис. 14.10,а).
2) При ξ1 = 0 и K = d
K(ξ1 )= Kmax = Q2 .
3) При ξ1 = 0 и K > d K(ξ1 )< Kmax , т.е. график АЧХ при нулевой расстройке имеет провал. Это объясняется тем, что при связи выше критической значительно сказывается величина активной составляющей вносимого сопротивления (рис. 14.10,б).