738
.pdfтий могут использоваться стекловидные материалы, которые имеют хорошие
термоупругие характеристики, небольшое значение λ |
и большую теплоту |
плавления. |
|
Значительно большей эффективностью обладают |
с у б л и м и р у - |
ю щ и е м а т е р и а л ы . Так, теплота сублимации равна сумме теплот плавления и испарения, а получающийся при сублимации пар существенно уменьшает интенсивность теплообмена между горячим газом и стенкой.
9.6. Теплообменные аппараты
9.6.1. Устройство и классификация теплообменных аппаратов
Технические устройства, в которых осуществляется процесс теплопередачи от одного теплоносителя к другому, называются т е п л о - о б м е н н ы м и а п п а р а т а м и .
По своему назначению и конструктивному выполнению они весьма разнообразны, но по принципу действия их подразделяют на три типа:
1)р е к у п е р а т и в н ы е теплообменные аппараты (“рекуперация” с лат. – “получение вновь”);
2)р е г е н е р а т и в н ы е теплообменные аппараты (“регенерация” с лат. – “восстановление”, “возрождение”);
3)с м е с и т е л ь н ы е теплообменные аппараты.
В рекуперативных аппаратах теплота от горячего теплоносителя передается холодному через разделяющую их стенку. К таким аппаратам относятся паровые котлы, радиаторы, конденсаторы. Схема простейшего кожу-
хотрубного рекуперативного теплообменника при- |
|
||
ведена на рис. 9.7. Кожухотрубные теплообменни- |
I |
||
ки состоят из пучка труб 3, концы которых закреп- |
1 |
||
|
|
||
лены в специальных трубных решетках 1. Пучок |
II |
||
труб расположен внутри общего кожуха 2, причем |
2 |
||
|
|
||
теплоноситель I движется по трубам, а теплоноси- |
|
||
тель II – в пространстве между кожухом и трубами |
|
||
(межтрубном пространстве). Движение теплоноси- |
3 |
||
|
|
||
теля в теплообменных аппаратах осуществляется |
|
||
по трем основным схемам: прямотока, противото- |
|
||
ка и перекрестного тока. В схеме прямотока теп- |
II |
||
лоносители движутся параллельно в одном |
|
||
направлении, а в схеме противотока – в противо- |
|
||
положных направлениях. В схеме перекрестного |
I |
||
тока движение одного теплоносителя перпендику- |
|||
|
|||
лярно движению другого. На |
практике встреча- |
|
|
ются более сложные схемы, |
включающие различные |
||
комбинации основных. |
|
Рис. 9.6 |
161
Врегенеративном теплообменнике (рис. 9.8) одна и та же поверхность, называемая н а с а д к о й, омывается поочередно то горячим, то холодным теплоносителем. При соприкосновении с горячим теплоносителем насадка аккумулирует тепло, а затем отдает его холодному теплоносителю. Происходит периодическая регенерация: то охлаждение, то нагревание насадки.
Естественно, что чем больше поверхность теплообмена и теплоемкость насадки, тем эффективнее теплообменник. Теплообменники такого рода нашли широкое применение в металлургической промышленности.
Всмесительных теплообменных аппаратах (рис. 9.9), процесс переноса теплоты осуществляется при перемешивании теплоносителей с разной температурой. Эти аппараты просты и компактны, они применяются там, где не требуется последующее разделение теплоносителей (например, нагрев воды водяным паром). Типичным примером могут служить различного рода градирни ТЭЦ..
I |
|
I |
|
|
II |
I |
|
I |
|
I |
I |
|
II |
I |
|
Рис. 9.7 |
Рис. 9.8 |
Несмотря на разнообразие конструкций и областей применения, во всех теплообменных аппаратах в принципе осуществляется один и тот же процесс: передача тепла от более нагретого теплоносителя к менее нагретому, поэтому основные положения теплового расчета для них являются общими. Рассмотрим последовательность расчета на примере рекуператора.
162
7.6.2. Основы теплового расчета рекуперативного теплообменника Различают проектировочный и проверочный расчеты теплообменного
аппарата. Цель проектировочного расчета состоит в определении величины рабочей поверхности F теплообменника. При этом считаются известными количество передаваемого тепла Q , массовые расходы теплоносителей m1
и m2 , изменение их температур t1 |
и t 2 . |
|
|
Обозначим параметры теплоносителей на входе в теплообменник одним штрихом, а на выходе – двумя штрихами. Изменение температур теплоносителей для рекуператора с прямотоком показано на рис. 9.9 а, с противотоком – на рис. 9.9 б.
|
a |
|
|
|
б |
|
|
Рис. 9.9 |
|
|
|
Здесь нижний индекс (1) относится к теплоносителю, |
от которого тепло от- |
||||
водится; индекс (2) – к теплоносителю, |
которому тепло подводится. |
||||
Из рисунка следует: t1 |
= t′1 - t"1 |
и t2 |
= t"2 - t'2, |
далее для прямотока |
|
t′ = t′1 - t′2 и |
t" = t"1 - t"2; |
для противотока |
t′ = t′1 |
- t"2 и t" = t"1 - t′2 , |
|
Очевидно, что при прямотоке температура t"2 |
всегда меньше t"1. |
При противотоке же температура холодного теплоносителя на выходе из теплообменника может быть выше температуры горячего, т.е. t"2 > t"1
.
Это объясняется тем, что при противотоке холодный теплоноситель на своем пути воспринимает теплоту от горячего теплоносителя все с более и более высокой температурой. Следовательно, при одной и той же начальной температуре холодный теплоноситель в теплообменнике с противотоком можно
163
нагреть до более высоких температур. Это преимущество противоточных теплообменников широко используется в технике.
При расчете рекуперативных теплообменников основными уравнения-
ми являются: |
|
1. Уравнение теплопередачи: |
(9.15) |
Q = к F (t1 – t2) |
|
|
|
где к – коэффициент теплопередачи; F – поверхность теплопередачи;
t1 и t2 – значения температур горячего и холодного теплоносителей. Выражение (9.15) справедливо, если теплоносители имеют постоянную
температуру, например при конденсации и кипении. Так как эти значения температур по длине теплообменника переменны, то в уравнение (9.15) вво-
дится средняя по теплообменнику разность температур: |
(9.16) |
||||
|
|
|
Q = к F |
t ср . |
|
|
|
|
|
|
|
2. Уравнения теплового баланса: |
= m 2ср 2 (t"2 - t'2) |
(9.17) |
|||
|
Q = m 1ср 1 (t′1 |
- t"1) и Q |
|||
|
|
|
|
|
|
где m 1 |
и m 2 – массовые часовые расходы теплоносителей; |
|
|||
|
|
|
|
|
|
ср 1 |
и ср 2 |
– теплоемкости теплоносителей. |
|
Эти уравнения служат основой проектировочного и проверочного расчетов теплообменника.
При проектировочном расчете поверхность теплообменника определяется из уравнения (9.15). Значение t ср вводится в расчет как среднеарифметическая величина температурного напора, либо как среднелогарифмиче-
ская. |
|
|
|
|
|
Если значение |
t |
1,7, то в расчет вводится среднеарифметический |
|||
t |
|||||
|
|
|
|
||
напор, т.е. |
|
t ср = |
t t . |
(9.18) |
|
|
|
|
2 |
|
При этом погрешность расчета будет несущественной.
Если же |
t |
> 1,7, то в расчет необходимо вводить среднелогариф - |
|
t |
|||
|
|
мический температурный напор в виде:
t ср л = |
t |
t |
(9.17) |
|
|
t |
|
||
|
ln |
|
||
|
t |
|
||
|
|
|
Для схем перекрестного тока и других более сложных схем движения теплоносителей средний температурный напор вычисляют с помощью выражения:
t ср = t t ср л ,
164
где |
t |
– поправка, которая определяется из графика (рис. 9.10) как функция |
||||||||||||||
двух вспомогательных величин: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
P = |
t t |
|
и |
R = |
t t |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
2 |
|
2 |
1 |
1 . |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
t t |
|
|
|
t t |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
1 |
2 |
|
|
2 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,8 |
|
|
|
|
|
|
1,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R=4,0 |
3,0 |
|
2,0 |
|
|
1,0 |
0,8 |
0,6 |
0,4 |
0,2 |
|
|||
|
0,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
|
0,5 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
|
|
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
|
0,8 |
0,9 |
1,0 |
||
|
|
|
|
|
Рис. 9.10
Проверочный расчет выполняется для теплообменника с известной величиной рабочей поверхности. Цель расчета состоит в определении температур теплоносителей на выходе из теплообменника и количества передаваемого тепла.
Из уравнений (9.12) и (9.14) получим:
|
Q |
|
|
|
|
|
t |
t |
|
|
|
|
; |
|||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
2 |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
1 |
|
|
1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
кF |
2m |
c |
p1 |
|
2m |
2 |
c |
p 2 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
Q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
t |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|||||||||
t1 |
t1 |
m1c p1 |
|
|
|
2 |
2 |
|
|
|
m2 c p 2 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Теплопередача в теплообменном аппарате зависит от многих факторов, в частности, от скорости движения теплоносителей, от формы и размеров поверхности нагрева. Форма поверхности часто определяется назначением аппарата. Что касается скорости, то, казалось бы, увеличивая ее, можно как угодно интенсифицировать теплопередачу и тем сократить размеры теплообменника, но с увеличением скорости растет гидравлическое сопротивление, следовательно, и мощность, требуемая на его преодоление. Поэтому вопрос о компоновке поверхности нагрева, а также об искусственной интенсификации теплопередачи должен решаться с учетом связи между интенсивностью теплообмена и потребной мощностью на подачу теплоносителей.
Следовательно, в задачу расчета входят также выбор оптимальной формы и компоновки поверхностей нагрева и установление наивыгоднейшей скорости движения теплоносителей.
165
9.7 Тепловые трубы
К новым типам теплопередающих устройств необходимо отнести так называемые т е п л о в ы е т р у б ы . Устройство и принцип действия тепловой трубы рассмотрим на примере одной из ее разновидностей, представленной на рис. 9.11. Тепловая труба имеет герметичный корпус 1, на внутренней поверхности которого расположен капиллярно-пористый материал – ф и т и л ь 2 , пропитанный жидким теплоносителем. Корпус обычно выполняют из круглой трубы (но имеются и плоские тепловые трубы). Тепловой поток подводят к участку корпуса на одном из концов тепловой трубы. Внутри трубы на этом участке теплоноситель, пропитывающий фитиль, испаряется, и его пары 3 движутся по центральной части трубы к охлаждаемому участку, где они конденсируются.
1
2
3 |
q2 |
q1 |
|
Рис. 9.11
Жидкая фаза по фитилю под действием капиллярных сил возвращается в зону испарения. Чрезвычайно теплоемкие процессы парообразования и конденсации обеспечивают очень высокую плотность тепловых потоков, достигающих нескольких кВт/см2, в диапазоне температур от 200 до +2500 оС. Тепловые трубы способны передавать в сотни раз больше теплоты на единицу массы, чем такие металлы, как медь и серебро (теплопроводность тепловой трубы в 1000 раз больше, чем меди).
Классифицируют тепловые трубы по следующим признакам. 1) По температурному диапазону:
– криогенные – |
(Т 200 |
К); |
– низкотемпературные – |
(Т = 200...550 |
К); |
– среднего диапазона – |
(Т = 550...750) К; |
|
– высокотемпературные – |
(Т 750) К. |
2)По виду теплоносителей:
–металлические (калий, натрий, серебро и др.);
166
–неметаллические (вода, аммиак, фреоны, криогенные жидкости, высокотемпературные органические теплоносители и др.).
3)По форме оболочек и фитилей:
–цилиндрические,
–плоские,
–коаксиальные,
–кольцевые.
4)По роду материала оболочек и фитилей:
–алюминиевые трубы с сетчатым фитилем из нержавеющей стали или алюминиевой металлокерамики;
–медные трубы с фитилем из медной сетки, войлока, керамики. Факторами, характеризующими работу тепловой трубы и определяю-
щими ее эффективность, являются:
1)Перенос теплоносителя в капиллярнопористом фитиле, т.е. работа капиллярного насоса;
2)Теплосъем путем испарения теплоносителя из капиллярнопористого
тела;
3)Гидродинамика процесса переноса массы в паровой фазе от испарителя к конденсатору;
4)Теплоотдача при конденсации пара на пористую поверхность и отвод тепла теплопроводностью через фитиль и стенку трубки.
Любой из вышеуказанных факторов может оказаться лимитирующим, однако наиболее узким местом в успешном использовании тепловых трубок являются первые два фактора.
Получить аналитические зависимости для вычисления передаваемой тепловой трубой плотности теплового потока весьма сложно, так как необходимо учитывать динамику потока жидкости и пара, кинетику фазовых переходов на поверхности раздела жидкость – пар, перенос энергии в капил- лярно-пористых телах. По этой причине в настоящее время применяются различные полуэмпирические зависимости, [8].
Наиболее широкие возможности применения тепловых труб в системах теплопередачи Например, в двигателях стирлинга для регенерации теплоты; для охлаждения масла в картерах ДВС и парообразования бензина; для охлаждения сжатых газов в компрессорных станциях; в различного рода бытовых теплообменниках и д.р.
167
Библиографический список
1. Алексеев Г.Н. Общая теплотехника. Г. Н. Алексеев. – М.: Высш. шк.,
1980. – 552 с.: ил.
2.Амерханов Р.А. Теплоэнергетические установки и системы сельского хозяйства. Р.А. Амерханов, А.С. Бессараб, Б.Х. Драганов., С.П. Рудобашта, Г.Г. Шишко. /Под ред. Б.Х. Драганова. – М.: Колос-Пресс, 2002. – 424 с.: ил.
3. Драганов Б.Х. Теплотехника и применение теплоты в сельском хозяйстве. Б.Х. Драганов А.В. Кузнецов, С.П. Рудобашта. – М.: Агропромиздат,
1990. – 463 с.: ил.
4 .Исаченко В.П. Теплопередача. В.П. Исаченко, В.А. Осипова, А.С. Сукомел. – М.: Энергоиздат, 1981 –.416 с.: ил.
5. Кузнецов А.В. Основы теплотехники, топливо и смазочные материалы. А.В. Кузнецов, С.П. Рудобашта, А.В. Симоненко – М.: Колос, 2001. –
248с.:ил.
6.Михеев М.А. Основы теплопередачи. М.А. Михеев, И.М. Михеева.–
М.: Энергия, 1973. –320 с.: ил.
7.Мухачев Г.А.. Термодинамика и теплопередача. Г.А. Мухачев,
В.К. Щукин. – М.: Высш. шк., 1991. –.480 с.: ил.
8.Оболенский Н.В. Холодильное и вентиляционное оборудование. Н.В. Оболенский, Е.А. Денисюк – М.: КолосС, 2006. –248 с.ил.
9.Архаров А.М Теплотехника: Учеб. для втузов / А.М. Архаров,
[и д.р.]; под общ. ред. В.И.Крутова.– М.: Машиностроение, 1986. – 432 с.: ил. 10.Баскаков. А.П Теплотехника: Учеб. для вузов / А.П Баскаков, [и др.];
под ред. А.П Баскакова. – М.: Энергоатомиздат, 1981. – 224 с.: ил. 11.Луканин В.Н. Теплотехника: Учеб. для вузов / В.Н. Луканин, [и др.];
под ред. В.Н.Луканина. – М.: Высш. шк., 2002. –671 с.: ил.
12.Теплоэнергетика и теплотехника: Справочник / под общей ред. В.А. Григорьева и В.М. Зорина. М.: Энергия, 1980. – 530 с.: ил.
13.Термодинамические и теплофизические свойства продуктов сгорания: Справочник / В.Е Алемасов, [и др]; под ред. академика В.П. Глушко.
Т.3. М.: АН СССР, 1973. – 623 с.
168
ПРИЛОЖЕНИЕ
|
|
|
Т а б л и ц а 1 |
|
|
Единицы физических величин |
|
||
|
|
|
|
|
Наименование |
|
Обозначение |
Наименование |
Обозначение |
величины |
|
величины |
единицы |
единицы |
|
|
|
|
|
|
|
Основные единицы |
|
|
Длина |
|
|
Метр |
м |
Масса |
|
m |
Килограмм |
кг |
Время |
|
|
Секунда |
с |
Термодинамическая тем- |
|
T |
Кельвин |
К |
пература |
|
|||
|
|
|
|
|
Температура Цельсия |
|
t |
Градус Цельсия |
0С |
Количество вещества |
|
М |
Моль |
моль |
|
|
|
|
|
|
|
Производные единицы |
|
|
|
|
|
|
|
Площадь |
|
F |
Квадратный метр |
м2 |
Объем |
|
V |
Кубический метр |
м3 |
Удельный объем |
|
|
Кубический метр на |
м3/кг |
|
|
|
килограмм |
|
Плотность |
|
|
Килограмм на метр в |
кг/м3 |
|
|
|
кубе |
|
Газовая постоянная |
|
R |
Джоуль на килограмм |
Дж/(кг·К) |
|
кельвин |
|||
|
|
|
|
|
Скорость |
|
c |
Метр в секунду |
м/с |
Массовый расход, массо- |
|
|
Килограмм в секунду |
кг/с |
вая подача |
|
m |
||
|
|
|
|
|
Объемный расход, объ- |
|
|
Кубический метр в |
3 |
емная подача |
|
V |
секунду |
м /с |
|
|
|
||
Энергия |
|
E |
Джоуль |
Дж |
Сила |
|
P |
Ньютон |
Н |
Мощность |
|
N |
Ватт |
Дж/с |
Давление |
|
р |
Паскаль |
Па |
Работа |
|
L |
Джоуль |
Дж |
|
|
|
|
|
Приведенная работа |
|
l |
Джоуль на килограмм |
Дж/кг |
|
|
|
|
|
Количество теплоты |
|
Q |
Джоуль |
Дж |
Приведенная теплота |
|
q |
Джоуль на килограмм |
Дж/кг |
Внутренняя энергия |
|
U |
Джоуль |
Дж |
Приведенная внутренняя |
|
u |
Джоуль на килограмм |
Дж/кг |
энергия |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
169 |
Продолжение таблицы 1
Энтальпия |
|
|
I |
Джоуль |
Дж |
|
|
|
|
|
|
Удельная энтальпия |
|
|
i |
Джоуль на килограмм |
Дж/кг |
|
|
|
|
|
|
Энтропия |
|
|
S |
Джоуль на кельвин |
Дж/К |
|
|
|
|
|
|
Удельная энтропия |
|
|
s |
Джоуль на килограмм |
Дж/(кг·К) |
|
|
кельвин |
|||
|
|
|
|
|
|
Теплота фазового пере- |
|
|
r |
Джоуль на килограмм |
Дж/кг |
хода |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Теплоемкость удельная |
|
|
c |
Джоуль на килограмм |
Дж/(кг·К) |
массовая |
|
|
кельвин |
||
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
Теплоемкость удельная |
|
|
|
Джоуль на моль |
|
молярная |
|
|
|
|
Дж/(моль·) |
с |
кельвин |
||||
Тепловой поток |
|
|
|
Ватт |
Вт |
|
|
Q |
|||
|
|
|
|
|
|
Плотность теплового по- |
|
|
q |
Ватт на квадратный |
Вт/м2 |
|
|
|
|
|
|
тока |
|
|
|
метр |
|
Температурный градиент |
grad T |
Кельвин на метр |
К/м |
||
|
|
|
|
|
|
Коэффициент теплопро- |
|
|
|
|
Вт/(м·К) |
водности |
|
|
|
Ватт на метр кельвин |
|
|
|
|
|||
Коэффициент теплоотда- |
|
|
|
Ватт на квадратный |
Вт/(м2·К) |
чи |
|
|
|
метр кельвин |
|
Коэффициент теплопере- |
|
|
к |
Ватт на квадратный |
Вт/(м2·К) |
дачи |
|
|
|
метр кельвин |
|
Коэффициент температу- |
|
|
а |
Квадратный метр на |
м2/с |
ропроводности |
|
|
|
секунду |
|
Кинематическая вязкость |
|
|
|
Квадратный метр на |
м2/с |
|
|
|
|
секунду |
|
Частота вращения |
|
|
ω |
Оборот в секунду |
об/с |
|
|
|
|
|
|
Сила электрического |
|
|
I |
Ампер |
А |
тока |
|
|
|
|
|
170