книги / Электрические аппараты. Общий курс

чета мощность МУС проверяется еще раз с использованием реальных

В режиме максимальной отдачи напряжение на нагрузке имеет синусоидальную форму, поэтому

*ф«=1,11. Число витков рабочей обмотки

Шр== 4,44fScBm = 495°-

Сечение и диаметр голого провода рабочей обмотки:

дый вентиль равен половине тока нагрузки:

!*_ / в.ср = л ~0,1 А.

2

К каждому вентилю (в непроводящий полупериод) прикладыва­ ется амплитуда напряжения источника питания

ит = W u „ . « 258 В.

Ввиду того что число витков рабочей обмотки велико (дор = =4950), необходимо взять диод с малым обратным током (§ 6-5). Выбираем кремниевый диод Д209 с прямым током 0,1 А, обратным напряжением 400 В и обратным током 5 мкА (при температуре +20° С и обратном напряжении 258 В). Тогда

параметров обмотки управления необходимо воспользоваться кривой размагничивания АВУ(НУ) для сплава 50НП с толщиной ленты 0,05• 10—3 м (рис. П-2). Для того чтобы характеристика управления усилителя была линейной, необходимо, чтобы он работал на линей­ ной части кривой АВУ(НУ) —точки 1 и 2 на рис. П-2. Задаваясь различными значениями АВУ, находим ток в нагрузке, воспользо­ вавшись уравнением (6-11). Далее с помощью кривой размагничива­ ния находим соответствующее значение Ну и строим зависимость

ления создавала АЯУ.Н= 5,6 А/м. Тогда число витков обмотки управ­ ления будет равно:

у/у 0,02

Мощность управления определяем, зная коэффициент усиления:

Сопротивление двух обмоток управления равно:

Сопротивление одной обмотки

гу = 5 Ом.

Средняя длина витка обмотки управления 1У равна:

/у « 2b0 -f- Dq — cIq .

Поскольку обмотки управления и смещения занимают неболь­ шую площадь, то b0, Do и d0 можно взять из расчета размещения обмоток (§ П-1,д). Средняя длина витка обмотки управления

/у = 2,25 + 72 — 22 = 100 мм = 0,1 м.

Диаметр провода обмотки управления

Выбираем провод марки ПЭВ-2: dy~ 0,17 мм; qy = 0,0227 мм2; ^у.из= 0,21 мм.

Сопротивление обмотки управления при dy = 0,17 мм равно:

JBLtom cjiy4aeLкогда необходимо, чтобы ток нагрузки /н возрас­ тал с увеличением'тока управления 7У,’’на’" усилителе размещается обмотка смещения, создающая отрицательную м. д. с., равную Нсм^с* Обмотки иУу и wс включаются встречно; м. д. с. обмотки wc равна:

/см —//см /с♦

Согласно рекомендации [Л. 6-2] ток в обмотке смещения дол­ жен быть не менее чем на два порядка больше по отношению к об­ ратному току вентилей в цепи смещения. Если используются вентили Д226 (обратный ток 0,1 мА), то ток смещения должен быть не ме­ нее 10 мА.

Задаемся током в обмотке смещения /СМ= 0,03А. Тогда число

Возьмем в обмотке смещения такую же плотность тока, как и в рабочей обмотке. Тогда сечение провода обмотки смещения будет равно:

Мощность, потребляемая обмоткой смещения,

^см = ‘lu Rcu = (0,03)2*20,2 = 23,4-10-3 Вт.

Характеристика управления усилителя при наличии обмотки сме­ щения дана на рис. П-3.

д) Проверка размещения обмоток. После расчета параметро обмоток проверяется их размещение на магнитопроводе. Сечение, занятое всеми тремя обмотками, равно:

Коэффициенты укладки £укл определяем по рис. П-4.

Часть окна занята каркасом; на каркас и зазор между ним и сердечником можно положить А = 2*10~3 м.

Тогда диаметр отверстия, свободного от обмотки, можно найти с помощью уравнения

Рис. П-4.

При расчете усилителя удобно пользоваться относительной ве личиной геометрических размеров [Л. 6-8]:

Do*

Поскольку ûf0/d>0,5, то остается отверстие, достаточное для прохождения через него челнока обмоточного станка. После опреде­

После того как определены параметры сердечника и обмоток и по­ строена характеристика управления, определяем коэффициенты уси­ ления и постоянную времени Г, используя линейную часть характе­ ристики рис. П-3:

Поскольку обмотка смещения потребляет очень малую мощность, то последовательно с этой обмоткой можно включить большое ак­ тивное сопротивление. При этом обмотка смещения не будет уве­ личивать инерционность усилителя и при расчете постоянной време­ ни Т обмотку можно не учитывать:

Значение Я0Ср определяем по рис. П-2.

ПРИЛОЖЕНИЕ 111

Допустимые превышения температуры для аппаратов низкого напряжения по ГОСТ 12434-73 (для температуры окружающего воздуха +40° С)

1.Контакты, коммутиру­ ющие главные цепи:

4.Обмотки многослой­ ных катушек с изоля­

ционными материала­ ми нагревостойкостью по ГОСТ 8865-70:

»Н 130 — 140 —

Примечания:

1. При продолжительном режиме работы превышение температуры дол­ жно быть не более 55° С.

2. Указанное превышение температуры при повторно-кратковременном ре­ жиме работы не должно быть большим при испытании в условиях, когда на контактах возникнет электрическая дуга.

3. Температура ограничивается нагревостойкостью соседних частей, если слой серебра не повреждается электрической дугой и не стирается при испы­ тании на механическую износостойкость при нагретых контактах. В противном случае эти контакты должны рассматриваться как не имеющие покрытия серебром.

4. Температура ограничивается нагревостойкостью соседних частей, но не должна превышать 20(г С.

Список литературы К гл аве первой

1-1. Нейман Л. Р., Демирчян К. С. Теоретические основы элект­ ротехники. T. 1 и 2. Л., «Энергия». 524 и 408 с.

1-2. Холявский Г. Б. Расчет электродинамических усилий в элек­

стали. М., «Энергия», 1974. 240 с.

2-4. Чунихин А. А. Уменьшение активных потерь в ферромагнит­ ных частях масляного выключателя. — «Вестник электропромышлен­ ности», 1960, № 2.

2-5. Михайлов В. В. Расчет и конструирование высоковольтной аппаратуры. М. — Л., Госэнергоиздат, 1955. 270 с.

2-6. Брон О. Б. Электрические аппараты с водяным охлаждени­ ем. Л., «Энергия», 1967. 264 с.

2-7. Таев И. С. Электрические аппараты управления. Высшая школа, 1969. 446 с.

2-8. Новиков Ю. Н. Теория и расчет электрических аппаратов. Л., «Энергия», 1970. 327 с.

2-9. Афанасьев В. В. Конструкция выключающих аппаратов вы­ сокого напряжения. Л., «Энергия», 1969. 640 с.

2-10. Хомяков М. В. Уход за электрическими контактами. М., «Энергия», 1967. 104 с.

К гл аве третьей

3-1. Хольм Р. Электрические контакты. М., Изд-во иностр. лит., 1961. 464 с.

3-2. Электротехнический справочник МЭИ. T. 1. М., «Энергия», 1971. 880 с.

3-3. Брон О. Б. Электрическая дуга в аппаратах управления. Л. — М., Госэнергоиздат, 1954. 532 с.

3-4. Родштейн Л. А. Электрические аппараты. Л., «Энергия», 1971. 392 с.

3-5. Витенберг М. И. Расчет электромагнитных реле для аппара­ туры автоматики и связи. Л., «Энергия», 1966. 724 с.

3-6. Буткевич Г. В. и Иоффе Б. Е. Исследование пальцевых кон­ тактов масляных выключателей при больших силах тока. — «Теоре­ тическая и экспериментальная электротехника», 1932, № 5—6.

3-7. Кузнецов P. С. Аппараты распределения электрической энер­ гии на напряжение до 1000 В. М., «Энергия», 1970. 543 с.

3-8. Витенберг М. И. Расчет электромагнитных реле для аппара­ туры автоматики и связи. Л. — М., Госэнергоиздат, 1961. 704 с.

3-9. Мелашенко И. П. Дугостойкая металлокерамика для кон­ тактных систем силовых выключателей. М., ВИНИТИ, 1959.

3-10. Чунихин А. А., Годжелло А. Г., Логинов А. Д. Повышение надежности выключателя ВМГ-133 с приводами различных типов.— «Энергетик», 1963, № 9.

3-11. Баранов И. Б. Холодная сварка пластических металлов. М., Машгиз, 1959.

3-12. Хомяков М. В., Якобсон И. А. Термитная сварка многопро­ волочных проводов линий электропередачи и подстанций. М. — Л., Госэнергоиздат, 1960. 37 с.

3-13. Хомяков М. В. Испытание и контроль контактных соедине­ ний электрооборудования. М., «Энергия», 1964. 37 с.

3-14. Сотсков Б. С. Основы расчета и проектирования электро­ механических элементов автоматических и телемеханических уст­ ройств. М., «Энергия», 1965. 576 с.

3-15. Никифоровский H. Н. О коммутации тока при размыкании одной из двух параллельных цепей электрических аппаратов. — «Электричество», 1959, № 12.

3-16. Срибнер Л. А. Путевые выключатели на магнитоуправляе­ мых контактах. М., «Энергия», 1971. 56 с.

3-17. Буль Б. К., Шоффа В. Н. Магнитоуправляемые герметизи­ рованные устройства (герконы). Ч. I и II. М., Информстандартэлектро, 1967.

3-18. Харазов К. И. Реле с магнитоуправляемыми контактами. М., «Энергия», 1971. 88 с.

3-19. Буль Б. К., Шоффа В. Н., Коробков Ю. С. Сравнительный анализ основных принципов построения и перспективы развития им­ пульсных коммутационных элементов — ферридов. — «Электропро­ мышленность», 1972, вып. 2(10).