![](/user_photo/_userpic.png)
книги / Электрические аппараты. Общий курс
.pdfПодробный вывод выражения (24-4) приведен в [Л.24-1]. Погрешность по углу состоит также из двух ча стей: первой, определяемой током холостого хода, и вто рой, зависящей от тока нагрузки.
Из уравнения (24-4) следует, что реактивное сопро тивление обмоток вносит отрицательную угловую погреш ность, а активное — положительную. Зависимость угло вой погрешности от мощности нагрузки Р при различном коэффициенте мощности приведена на рис. 24-4, б.
В режиме холостого хода угловая погрешность поло жительна. При чисто активной нагрузке (cos ф2= 1 ) с ростом мощности погрешность изменяет знак и становит ся отрицательной. При cos ф2= 0 ,5 угловая погрешность линейно растет с мощностью и остается все время поло жительной. Следует отметить, что характер нагрузки (coscp2) оказывает большее влияние на угловую погреш ность, чем на погрешность по напряжению (ср. рис. 24-4, а и б ) .
К о м п е н с а ц и ю п о г р е ш н о с т и по н а п р я ж е н и ю легко получить путем уменьшения числа вит ков первичной обмотки. Если уменьшить число витков первичной обмотки, то коэффициент трансформации ста новится меньше номинального и вторичное напряжение возрастает. При этом мы вводим положительную погреш ность, которая компенсирует отрицательную. Обычно вводится такая коррекция, что при холостом ходе транс форматор имеет максимально допустимую для данного класса точности положительную погрешность.
Результирующая погрешность по напряжению при
отмотке первичных витков выражается уравнением |
|
|
ш %_ |
tp (rx sin^+A^ cos \|>) +/а[( ri+r'2) cos Ф2+(*!+а4) sin Ф2] |
|
° |
Ut |
x |
|
X 100% + K’X,I~ K'1 • 100. |
(24-5) |
|
K»XH |
|
На угловую погрешность витковая поправка не вли яет.
Угловую погрешность в трехфазных трансформаторах напряжения можно компенсировать. В этом случае не обходимая компенсация достигается путем применения специальных компенсирующих обмоток [Л.24-1]. При ак-
тивной нагрузке вносится положительная поправка. При индуктивной нагрузке применяется другая схема соеди нений, которая дает отрицательную поправку [Л.24-1].
24-2, Конструкция трансформаторов напряжения
При напряжении до 35 кВ конструкция трансформаторов напря жения сходна с конструкцией силовых трансформаторов.
Индукция в сердечниках значительно меньше, чем у силовых трансформаторов, Это снижает погрешность, позволяет в некоторых
случаях проводить испытания |
индуцированным |
напряжением |
||||||
|
[Л.24-1]. Для |
испытания |
транс |
|||||
|
форматора на |
выводы |
вторичной |
|||||
|
обмотки |
подается |
удвоенное |
на |
||||
|
пряжение частотой 50 Гц. На пер |
|||||||
|
вичной появляется |
также удвоен |
||||||
|
ное напряжение. Индукция не дол |
|||||||
|
жна |
превышать индукцию |
насы |
|||||
|
щения. |
эксплуатации |
возможны |
|||||
|
При |
|||||||
|
случаи, |
когда |
первичная обмотка, |
|||||
|
рассчитанная на работу при фаз |
|||||||
|
ном |
напряжении, |
попадает |
под |
||||
|
линейное напряжение вместо фаз |
|||||||
|
ного. При этом сердечник не дол |
|||||||
|
жен насыщаться. |
|
|
|
|
|||
|
На напряжение до 35 кВ вы |
|||||||
|
пускаются однофазные |
трансфор |
||||||
|
маторы, у которых либо оба вы |
|||||||
Рис. 24-5. Трансформаторы |
вода |
обмотки |
высокого |
напряже |
||||
ния |
изолированы, |
либо |
только |
|||||
напряжения с масляной и ли |
один (второй вывод заземлен). |
|
||||||
той изоляцией. |
На рис. 24-5, а показан внеш |
|||||||
|
ний вид однофазного трансформа |
|||||||
|
тора напряжения на 6 кВ с масля-* |
ной изоляцией. Оба вывода первичной обмотки изолированы от кор пуса.
Перспективным направлением является применение в качестве изоляции пластмасс, отказ от масляной изоляции. Наряду с резким сокращением массы и габаритов упрощается эксплуатация, делается ненужным уход за маслом. Трансформаторы с литой изоляцией по
жаробезопасны, удобны в передвижных установках |
и КРУ (см. |
гл. 25). На рис. 24-5,6 представлен трансформатор |
напряжения с |
литой изоляцией типа НОК-6 на те же параметры, что и расположен ный рядом масляный. В настоящее время отечественная промышлен ность выпускает трансформаторы с литой изоляцией на напряжение до 35 кВ.
Габариты трансформаторов в значительной степени определяют ся изоляцией аппарата. В связи с этим там, где это возможно, трансформатор выполняется для измерения напряжения между фа зой и землей. В этом случае отпадает необходимость в изоляции вто рого вывода первичной обмотки, который заземляется. Линейное на пряжение получается путем соединения в звезду вторичных обмоток таких трансформаторов. При этом, однако, погрешность измерения
возрастает, так как суммируются1' погрешности двух трансформато ров. Такая конструкция позволяет уменьшить габариты и удешевить трансформатор напряжения.
Возможные схемы включения однофазных трансформаторов нор мального исполнения показаны на рис. 24-6. В случае рис. 24-6, а применяются два однофазных трансформатора, у которых первичная обмотка имеет изолированные выводы. Эта схема называется схемой
Рис. 24-6. Схемы включения трансформаторов напряжения в трех фазных цепях.
открытого треугольника. Такая схема очень удобна для измерения мощности и энергии. В этой схеме к каждому из трансформаторов может подключаться нагрузка вплоть до номинальной.
Схема позволяет получить и напряжение Оа с = — (Uab+Ubc) (приборы подключаются между точками а и с). Однако такое вклю чение нагрузки не рекомендуется, так как создаются дополнитель ные погрешности за счет тока приборов, проходящего через обе вто ричные обмотки.
В случае рис. 24-6, б могут применяться трансформаторы, у ко торых один из выводов первичной обмотки заземлен. Каждая из об моток подключена к фазному напряжению, поэтому номинальное на
пряжение трансформатора должно равняться UJ V 3. Вторичная нагрузка приключается по схеме звезды или треугольника. Номиналь
ное напряжение вторичной обмотки равно 100/ \ 3.
Для контроля изоляции и питания защиты, срабатывающей при коротком замыкании на землю, трансформаторы имеют дополнитель ные обмотки, которые включаются по схеме разомкнутого треуголь-
Рис. 24-7. Трансформатор напряжения с пятистержневым сердечни ком.
ника. При симметричном режиме сумма э.д.с., наводимых в этих обмотках, равна нулю. Если один из проводов заземляется, то равно весие э.д.с. нарушается и напряжение на концах разомкнутого тре угольника подается на реле или сигнализацию.
Возможны два режима работы схемы рис. 24-6, б. Если нейтраль сети изолирована или заземлена через дугогасящую катушку, то заземление одной из фаз, например С, не ведет к короткому замы канию. Установка может оставаться длительное время в работе. При этом напряжение на трансформаторе С падает до нуля, а напряже ние на трансформаторах А и В увеличивается до линейного. В свя зи с этим индукция в сердечниках трансформаторов А и В увеличи
вается в У 3 раз. Во избежание увеличения нагрева сердечников и резкого возрастания погрешности этих трансформаторов сердечни ки не должны насыщаться при таком увеличении индукции.
В установках с заземленной нейтралью заземление одной из фаз вызывает короткое замыкание. Релейная защита быстро отключает поврежденный участок. Напряжение на «здоровых» фазах при ко ротком замыкании не поднимается выше (1,2—1,3) Uф.
Уменьшение габаритов и снижение стоимости трансформаторов напряжения может быть достигнуто путем объединения трех отдель ных измерительных трансформаторов в один трехфазный трансфор матор. Применяются трехстержневые и пятистержневые магнитопроводы.
Трехфазные тр ех стер ж н ев ы е тр ан сф о р м ато р ы де лаются с изолированной нулевой точкой на стороне высокого напря жения. Это объясняется тем. что при работе в сетях с изолированной нейтралью возникает аварийный режим работы трансформатора при заземлении одной фазы сети, если нулевая точка в трансформаторе заземлена [Л. 24-1].
Для контроля изоляции в системе с изолированным нулем приме няются трехфазные п яти стер ж н ев ы е тр ан сф о р м ато р ы (рис. 24-7). В этом случае при заземлении одной из фаз потоки «здо ровых» фаз замыкаются по крайним стержням, имеющим малое магнитное сопротивление. Трансформатор имеет обмотку, соединен ную в открытый треугольник а\Хи которая используется для сигна лизации и релейной защиты. При симметричном режиме на выходе этой обмотки никакого напряжения не появляется.
При напряжениях выше 35 кВ ввиду резкого возрастания габа ритов и стоимости трансформатора нормальной конструкции приме
няются к аскад н ы |
е тр ан сф о р м ато р ы |
напряжения. |
|
При напряжении |
110 кВ применяют два каскада |
(рис. 24-8, а). |
|
Каждый каскад имеет свой магнитопровод (/ и II). Каждый магни- |
|||
топровод имеет обмотку высокого напряжения |
(ВН), |
рассчитанную |
на половинное напряжение фазы. Один конец этой обмотки соединен
с магнитопроводом, второй |
изолирован от него на напряжение |
|
йф/2. Нижняя ступень имеет выходные обмотки ах |
и <2дхд: одна |
|
предназначена для питания |
измерительных приборов, |
вторая—для |
питания реле. Обмотка связи св\ расположена на магнитопроводе /, а обмотка связи св2 — на магнитопроводе II.
При отсутствии обмоток связи, если нагрузка не включена к вы ходным обмоткам, напряжение разделится поровну между обмотка ми ВН, так как их индуктивные сопротивления холостого хода оди наковы.
При включении нагрузки вторичный ток размагничивает магни топровод I и поток в нем уменьшается. Реактивное сопротивление ступени I также уменьшается. Это ведет к тому, что напряжение между ступенями поделится неравномерно, причем большая часть ляжет на ступень II.
Обмотки связи служат для выравнивания распределения напря жения между обмотками при включении нагрузки. При холостом ходе э. д. с. в этих обмотках одинаковы, так как равны потоки в магнитопроводах / и II. Обмотки включены навстречу друг другу, так что уравнительный ток равен нулю. При включении нагрузки поток в магнитопроводе 1 падает. Электродвижущая сила обмотки cb2 ста новится больше, чем э. д'. с. обмотки св\. В результате в этих обмот ках протекает уравнительный ток, который размагничивает магнито провод II и подмагничивает магнитопровод I. Этот ток таков, что верхний элемент воспринимает на себя половину нагрузки, включен
ной на выходных обмотках. |
24-8, б, разработан |
Более совершенным является вариант рис. |
|
ный в последнее время. Трансформатор имеет |
один магнитопровод, |
изолированный от земли на напряжение Uф/2. Магнитопровод двух |
|
стержневой, на верхнем стержне располагается |
обмотка связи П. |
Сверху размещается обмотка ВН, рассчитанная на напряжение Uф/2. Один конец ее соединен с магнитопроводом, второй изолиро ван от него на напряжение £/ф/2. На нижнем стержне размещаются обмотки в следующем порядке: обмотка связи Я, обмотка высокого напряжения и сверху размещаются выходные обмотки низкого на пряжения.
Трансформаторы для сети ПО кВ подвергаются воздействию атмосферных перенапряжений. Поэтому принимаются меры для по лучения равномерного распределения напряжения по катушкам об мотки ВН. С этой целью поверх обмоток ВН располагаются экраны
Рис. 24-8. Расположение и схемы обмоток каскадного трансформато ра напряжения.
Эк, которые электрически соединяются с последним витком обмотки (рис. 24-8, в).
Собранный магнитопровод с обмотками крепится к основанию трансформатора на изоляционных стойках (рис. 24-8, г). После это го устанавливается фарфоровый кожух и заливается маслом. Транс форматор на 220 кВ собирается путем установки сверху еще одного
пропорционально величинам емкостей. Емкость конден сатора С2 на порядок больше, чем Сь и сквозной ток, текущий по цепочке, определяется конденсатором С\. Емкость конденсатора С2 выбирается так, чтобы напря жение на ней находилось в пределах 4000— 12 000 В.
Для дальнейшего понижения напряжения применя ется дешевый трансформатор напряжения нормального исполнения. Напряжение Uc2, полученное на нижней
ступени, через реактор Р подается на этот трансформатор. Нагрузка, имеющая номинальное напряжение 100 В, включается на вторичную обмотку трансформатора напряжения.
Если трансформатор подключить к конденсатору С2 без реактора Р, то с ростом нагрузки уменьшается вход ное сопротивление трансформатора и напряжение на нижней ступени начинает падать. В результате и напря жение на нагрузке в значительной степени зависит от ее величины. Если включить реактор, который настроен в
резонанс |
с емкостью |
C i+ C 2 |
при частоте /= 5 0 Гц, |
то |
выходное |
напряжение |
мало |
зависит от величины |
на |
грузки. |
|
|
|
|
Если пренебречь током холостого хода трансформато ра напряжения, то схема рис. 24-9 может быть преобра зована в схему рис. 24-10. Для выявления основных свойств делителя примем, что трансформатор напряже
ния идеальный |
и погрешности не вносит. |
Тогда этот |
|
трансформатор |
вместе с нагрузкой можно |
заменить |
|
z2 — сопротивлением нагрузки, приведенным |
к |
первич |
|
ной обмотке трансформатора. |
|
|
Для решения задачи воспользуемся методом наложе ния. Разомкнем цепь в точке А и определим напряжение на разрыве:
Cl
U'c2 = Ui Ci + С2
Теперь замкнем источник питания и в разрыве вклю
чим напряжение |
U'C2 |
(рис. 24-10,6): |
||||
UС2 |
№ |
|
|
1 |
С2) /; + с/; |
|
|
|
со (Сх + |
||||
Поскольку реактор |
настроен |
в резонанс с конденса |
||||
тором Ci + C2, то |
|
|
|
|
|
|
|
* P =<oLp |
1 |
|
|||
|
со (С: + |
С2) |
||||
|
|
|
|
|||
тогда |
|
|
|
|
|
|
|
V'c, = |
" , Ci + С2 |
|
U r |
||
Таким образом, |
при наличии |
реактора, настроенного |
||||
в резонанс, напряжение на нагрузке U2 определяется |
||||||
только отношением |
—^ |
1— и не зависит от z2. При сде- |
||||
ланных допущениях |
Ci + С2 |
|
|
определяются транс |
||
погрешности |
форматором Т.
Необходимо отметить, что с ростом тока 1'2 напряже ние LJ2 практически остается постоянным, в то время как напряжение на реакторе 1'2 Хр пропорционально растет.
В результате на конденсаторе нижней ступени возможно появление опасных для его работы напряжений.
При |
коротком замыкании на вторичной стороне |
(£/2 = 0) |
вследствие явлений резонанса на емкости С2 |
появится |
большое напряжение, которое может привести к |
пробою этого конденсатора. Для ограничения этих пере напряжений параллельно нижней ступени ставится раз рядник. Для устранения этого опасного режима во вторичной цепи трансформатора рекомендуется ставить отключающий аппарат, который отключает ток корот кого замыкания в цепи нагрузки.
До последнего времени в качестве емкостного делите ля использовались конденсаторы, образуемые обкладка
ми конденсаторной бумажно-масляной или барьерной изоляции. Из-за малой емкости верхней ступени (Ci) выходная мощность установки мала (15 В-А при изоля торе на напряжение 110 кВ). Погрешность по напряжению достигает 5%, а угловая погрешность доходит до 5°.
В связи с широким применением высокочастотной связи по проводам высокого напряжения и использова нием защит, работающих на высокой частоте, начали применять делители, созданные специальными конденса торами с относительно большой емкостью. Это позволило значительно увеличить мощность, снимаемую с делите лей. При высоких напряжениях эта мощность может достигать 1000 В-А.
Для развязки цепей высокой частоты и промышлен ной частоты последовательно с реактором Р включается заградитель 3, который не пропускает токов высокой частоты в трансформатор (рис. 24-9):
В СССР выпускаются делители на мощности до 300 В-А первого класса точности. Исследования показа ли, что возможно создание делителей класса точности 0,2.
Ввиду того что конденсаторы связи, используемые для создания делителей, имеют допуски на величину емкости, в реальных установках и реактор и трансформа тор напряжения имеют возможность подгонки своих параметров. Индуктивность реактора изменяется за счет величины воздушного зазора в стыках сердечника и за счет отпаек обмотки реактора. Трансформатор напряже ния имеет также регулировку коэффициента трансфор мации с помощью отпаек.
Внастоящее время создаются делители для питания потребителей небольшой мощности. При высоких напря жениях (220 кВ и выше) и малой мощности потребителя создание обычных понизительных подстанций нерента бельно.
Вэтих случаях удается осуществить отбор мощности
спомощью делителей. Конденсатор Ci образуется путем подвеса параллельно проводу фазы другого проводника, изолированного от земли. Длина этого проводника берет ся равной нескольким километрам. Напряжение с допол нительного провода подается на нижнюю ступень делите ля. От нижней ступени делителя напряжение через реактор подводится к понизительному трасформатору. Таким путем удается снимать мощность до нескольких киловольт-ампер.