книги / Электрические аппараты. Общий курс
.pdfГде J — момент инерции подвижных частей; со0— начальная угловая скорость;
Мтр— момент трения; а тр— угол поворота вала, при котором происходит
торможение; с — удельная теплоемкость материала дисков;
т— масса диска;
п— число дисков;
0Доп— допустимая температура материала диска; 0О— температура окружающей среды.
Уравнение (15-5) позволяет рассчитать параметры электромагнитного тормоза с точки зрения нагрева.
Недостатком конструкций, изображенных на рис. 15-3 и 15-4, является наличие скользящего контакта.
В настоящее время разработаны конструкции муфт, у которых катушка возбуждения неподвижна, а магнит ный поток проходит через притягивающиеся ферромаг
нитные детали |
ведущей и |
ведомой частей |
муфты |
||
[Л. |
15-2]. Однако передаваемый такими |
муфтами мо |
|||
мент значительно ниже, чем у контактных. |
|
|
|||
б) |
Динамика |
муфты. При |
включении |
муфты |
разли |
чают три этапа. Первый этап — с момента подачи на пряжения до момента соприкосновения дисков. Длитель ность этого этапа определяется только параметрами са мой муфты.
Расчет времени трогания и времени движения произ водится по формулам § 5-7 и 8-3.
Второй этап — с момента соприкосновения дисков до окончания проскальзывания дисков относительно друг друга. Для определения времени второго этапа необхо димо рассмотреть уравнения движения ведущих и ведо
мых частей [Л. 15-2]: |
|
Л -^ î- = М Д- М тр; |
(15-6) |
= |
(15-7) |
где J t n J 2— моменты инерции ведущей |
и ведомой ча |
стей передачи;
coi— угловая скорость ведущей части передачи; со2— угловая скорость ведомой части передачи; Мд— момент, развиваемый электродвигателем; Мтр— момент трения в муфте;
М н— момент нагрузки на ведомой части пере дачи.
Введем скорость скольжения сос: (0С“ COjl---0)2.
Тогда из системы уравнений (15-6) и (15-7) получим:
d(ùc |
Мтр + ~ ’М 1 |
(15-8) |
dt |
Jтр |
|
Для решения уравнения необходимо знать, как из меняется Мд, МТр, Мн в динамике. В общем случае Мд является функцией скорости coi, момент Мтр зависит от Fn и йтр, а момент нагрузки Мн зависит от скорости сог
ивремени t.
Сцелью упрощения решения зависимости Мд, Мтр и
Мн линеаризуются на небольших участках изменения скорости.
Зная зависимость сос= /(0 > из уравнения (15-8) оп ределяем время t, при котором сос= 0. Это и будет время скольжения.
Третий этап — разгон. Ведущая и ведомая части муфты жестко связаны. Время разгона определяется уравнением
= |
(15-9) |
где J — момент инерции всех движущихся частей; Мд— момент двигателя; М н— момент сопротивления.
Временем включения муфты называется промежуток времени от момента включения муфты до достижения вращающим моментом 0,9 установившегося значения.
Время включения возрастает с увеличением габари тов муфты, постоянной времени электромагнита, хода якоря и числа дисков. В выполненных конструкциях оно находится в пределах от 0,07 до 0,3 с.
Время отключения — это промежуток времени от обесточивания цепи до спада вращающего момента до 0,1% номинального значения. Это время увеличивается с ростом габаритов муфты, магнитного потока и колеб лется от 0,1 до 0,4 с.
Необходимо отметить, что при каждом сцеплении муфты происходит нагрев дисков за счет энергии, выде ляемой при проскальзывании. Число включений, допус
каемых муфтой, определяется температурой нагрева ее дисков [Л. 15-2].
Электромагниты муфт выполняются на постоянном токе, что упрощает технологию изготовления и уменьша ет габариты муфты (§ 5-6). Если источник питания пере менного тока, то муфта питается через полупроводнико вые выпрямители, которые встраиваются в нее, причем переменный ток подается непосредственно на кольца. Для ускорения срабатывания быстродействующих муфт применяется форсировка, описанная в § 5-7.
Электромагнит муфты имеет большую постоянную времени. Поэтому при отключении муфты на контактах коммутирующего аппарата возникает дуга, которая за медляет процесс отключения и вызывает сильную эро зию контактов. При быстром обрыве дуги возможно возникновение перенапряжения и пробой обмотки (§ 4-2). Для облегчения процесса отключения обмотка шунтируется разрядным резистором (рис. 3-7,а). Для того чтобы после обесточивания избежать залипания муфты в притянутом состоянии магнитная система дол жна иметь небольшой зазор. Иногда применяется специ альное размагничивание добавочной обмоткой. «
15-3. Ферропорошковые муфты
Принципиальное устройство ферропорошковой муфты барабанного типа показано на рис. 15-5. Ведущий вал 1 через немагнитные фланцы 2 соединен с ферромагнит ным цилиндром (барабаном) 3. Внутри цилиндра распо лагается электромагнит 4 с обмоткой 5. Питание обмотки осуществляется через контактные кольца (на рисунке не показаны). Внутренняя полость 7 заполнена ферро магнитным порошком (чистое или карбонильное железо) с размером зерен от 4—6 до 20—50 мкм.
Ферромагнитный порошок смешивается с сухим (тальк, графит) или жидким (трансформаторное масло, кремнийорганические масла) наполнителем. При отсут ствии напряжения на обмотке электромагнита при вра щении ведущей части (барабана) электромагнит, связан ный с ведомым валом, остается неподвижным, посколь ку наполнитель обеспечивает свободное перемещение ферромагнитных зерен относительно друг друга.
Конечно, определенное трение между барабаном и магнитом существует, но оно относительно невелико.
При подаче напряжения на электромагнит вязкость среды, находящейся в барабане, резко возрастает. Уве личивается сила трения между барабаном и электромаг нитом. На ведомом валу появляется вращающий момент.
При определенном |
значении тока |
возбуждения фер |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
ромагнитный |
порошок и |
|||||
|
з |
ï |
J |
|
|
наполнитель |
полностью |
|||||
|
|
|
|
|
|
затвердевают. |
Барабан и |
|||||
|
|
|
|
|
|
электромагнит |
при |
этом |
||||
|
|
|
|
|
|
жестко |
связаны. |
Можно |
||||
|
|
|
|
|
|
рассматривать |
передава |
|||||
|
|
|
|
|
|
емый момент как |
момент |
|||||
|
|
|
|
|
|
от |
силы трения, |
действу |
||||
|
СкЯ\\\у<Ч\\\Ч\ч>6< |
|
ющей |
между |
порошком |
|||||||
|
|
и |
внутренней |
цилиндри |
||||||||
|
|
|
|
|
|
ческой |
поверхностью. |
|||||
Рис. 15-5. Ферропорошковая муф |
|
|
Сила трения, возника |
|||||||||
|
ющая |
на |
единице |
внут |
||||||||
|
та барабанного типа. |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
ренней поверхности бара |
||||||
|
|
|
|
|
|
бана: |
|
|
|
|
|
|
|
|
^тр.уд ~ ^т.э ^ УД ^ |
|
D2 |
|
|
|
(15-10) |
||||
|
|
&г.э Г |
> |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
ZjAo И-С |
|
|
|
|
|
где |
£т.э— эквивалентный коэффициент |
трения; |
|
|||||||||
|
Р п — удельное усилие, |
нормальное |
к ведущей по |
|||||||||
|
|
верхности, |
создаваемое магнитным потоком, |
|||||||||
|
|
равное 5 2/2р0рс; |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
В — индукция в зазоре; |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
рс— относительная проницаемость |
смеси; |
|
|||||||||
|
Ро— проницаемость вакуума. |
|
|
|
|
|
||||||
|
Следует |
отметить, |
что |
проницаемость рс является |
||||||||
функцией индукции В. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Момент, передаваемый муфтой цилиндрического ти |
|||||||||||
па, равен: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
М = |
2nR^LF^.y. = |
nR*LkT., — |
, |
|
|
(15-11) |
||||
где |
R — радиус барабана; |
|
|
|
N Ис |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
L— его длина. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Благодаря тому, что зазор |
между барабаном |
и элек |
тромагнитом заполняется ферромагнитной смесью, маг нитная проводимость зазора резко увеличивается, что позволяет уменьшить необходимую м. д. с. обмотки и уве личить к о э ф ф и ц и е н т у п р а в л е н и я муфты, рав
ный отношению передаваемой мощности к мощности электромагнита.
Если положить, что магнитные сопротивления бара бана и электромагнита равны нулю и jic = const, то мо мент, передаваемый муфтой, будет пропорционален квад рату тока:
М = nR2L — |
kT.3 = nR2 Lk,., — |
( ~ Ho Hc)*= |
|
PcPo |
|
ИсИо |
1 |
= |
L n R 2LkT. ^ |
( I w ) \ |
(15-12) |
|
4 |
o2 |
|
где ô — зазор между электромагнитом и барабаном; fw — м. д. с. электромагнита.
Вдействительности из-за насыщения магнитной цепи при большой м.д. с. зависимость M = f(I) близка к ли нейной.
Рассмотрим характеристики муфты в статическом ре жиме.
Во втором квадранте рис. 15-6 изображена зависи мость момента, передаваемого муфтой, от тока возбуж дения /.
Впервом квадранте представлены механическая ха рактеристика двигателя Л4Д= /Д(coi) и характеристика на грузки MH= f HW - До тех пор, пока / < / ь момент, пере
даваемый |
муфтой, меньше момента нагрузки при а)2= 0 |
и ведомый |
вал остается в покое. При токе / * > / 1 муфта |
развивает момент Ма и ведомый вал имеет скорость сог (точка а'). Угловая скорость двигателя при этом рав на 0)ь
|
|
|
|
|
|
(15-19) |
Охлаждающая |
поверхность муфты S oxл выбирается |
|||||
такой, |
чтобы |
температура |
ее не превосходила |
0Пред= |
||
= 80-М20° С, т. е. из условия |
|
|
|
|||
|
■^п.макс “Ь ^эм ~ |
*^охл (®пред |
®о)* |
(15-20) |
||
При работе муфты на ферромагнитные зерна, кроме |
||||||
электромагнитных сил Рэм, |
действуют ц е н т р о б е ж |
|||||
н ы е |
с и л ы |
Fц, |
пропорциональные |
квадрату |
угловой |
скорости. Для оценки влияния центробежных сил вво дится отношение kn= FnIFdM.
Это отношение увеличивается с ростом радиального размера /?, угловой скорости и уменьшается с ростом ин дукции в рабочем зазоре [Л. 15-2].
Исследования показали, что даже при 5 = 1 ,8 Т отно шение Fц/Fэм достигает 40%, если частота вращения рав
на 3000 об/мин [Л. |
15-2]. При |
определенном значении |
частоты вращения |
отношение |
Fn/F3M приближается к |
100% и муфта теряет управление [Л. 15-2].
Поэтому ферропорошковые муфты не следует приме нять при больших скоростях (более 3000 об/мин).
По сравнению с электромагнитными муфтами трения ферропорошковые -муфты имеют значительно большее быстродействие (примерно в 10 раз) благодаря отсут ствию подвижного якоря. Изменение момента во времени для линейной части характеристики M (i) определяется законом роста тока L Поэтому в схемах автоматики по рошковая муфта является инерционным звеном первого порядка. Большим преимуществом ферропорошковой муфты является отсутствие быстроизнашивающихся дис ков трения.
Недостатком ферропорошковых муфт является мень шая передаваемая мощность при одинаковых габаритах с муфтой трения.
Ферропорошковые муфты целесообразно применять там, где требуется высокое быстродействие, большая ча стота включения и плавное регулирование скорости ве домого вала. Вопрос расчета и конструкции ферропорош ковых муфт рассмотрен в [Л. 15-2 и 15-3].
15-4. Гистерезисные муфты
Возможны два варианта исполнения муфт: в первом магнитное поле индуктора создается обмоткой, во вто ром — постоянными магнитами. Недостатком первого варианта является наличие контактной системы для пе редачи тока в индуктор. Достоинством — возможность электрического управления муфтой. Муфты с постоянны-
Рис. 15-7. Магнитно-гистерезисная муфта с радиальным рабочим зазором.
ми магнитами (магнитно-гистерезисные) обладают вы сокой надежностью. Однако регулирование передавае мого момента в них затруднено [Л. 15-5].
Рассмотрим принцип действия муфты, у которой маг
нитное |
поле создается постоянными магнитами |
(рис. |
15-7). Постоянные магниты 1 с полюсными нако |
нечниками 2 укреплены в магнитопроводе 5, связанном с ведущим валом. На оси ведомого вала сидит втулка 5 из немагнитного или магнитно-мягкого материала. На поверхности втулки укреплены кольца 4 из материала, имеющего большие потери на гистерезис. Эти кольца являются активным слоем. Шихтованная структура ак тивного слоя устраняет вихревые токи и возникновение асинхронного вращающего момента. Теория, конструк ция и проектирование магнитно-гистерезисных муфт под робно рассмотрены в [Л. 15-5].
Пусть ротор заторможен, а индуктор вращается при водным двигателем с угловой скоростью соь
Под действием вращающегося магнитного поля эле ментарные магнитики активного слоя будут вращаться, появляются потери на гистерезис от перемагничивания. Потери за один цикл определяются максимальным зна-
чением индукции. Частота |
перемагничивания |
f1 равна: |
h = |
fxùi/2n, |
(15-21) |
где р — число пар полюсов муфты.
Мощность, передаваемая активному слою через ра
бочий зазор, можно выразить уравнением |
|
|
|
Pr = |
PrfiV r, |
|
(15-22) |
где рР— удельные потери |
от гистерезиса |
за |
один цикл; |
Vr — объем активного слоя. |
|
|
|
Взаимодействие магнитов индуктора |
с |
магнитами, |
возникшими в гистерезисном слое, создает вращающий момент. Этот момент связан с активными потерями в ро торе. Как показано в [Л. 15-4], момент, действующий на ротор равен:
M r = J ± - |
= ± p p r Vr. |
(15-23) |
2лп± |
2л |
|
Если ротор освободить, |
то под действием |
момента |
Мг он начнет вращаться в направлении вращения индук тора со скоростью (ù2Скольжение ротора относительно индуктора равно:
|
Cûx — 02 |
(15-24) |
|
|
щ |
|
|
|
|
|
|
Это скольжение |
будет меняться от 1 до 0 при Пч = П\. |
||
В процессе разгона |
частота |
перемагничивания |
меняет- |
ется: |
|
|
|
|
/ . = i r = |
/ i s- |
05-25) |
|
лл |
|
|
При этом потери от гистерезиса соответственно |
|||
уменьшаются |
|
|
|
|
P n = pr hV*. |
05-26) |
|
Полезная мощность, передаваемая на ведомый вал, |
|||
равна: |
|
|
|
P* = P n - P n = |
P rfi( l - s ) V r. |
05-27) |
Крутящий момент, передаваемый муфтой, выразится уравнением
м г = |
^2 |
__ Рг/lU S) УГ ___ PrflVr _ М г. (15-28) |
|
|
2ял2 |
2ппх (1 — s) |
2 т х |
Таким образом, момент, развиваемый муфтой, не за |
|||
висит от частоты |
вращения. Если |
момент нагрузки |
М н ^ М г, то скорость ведомой части увеличивается, пока ©2 не станет равной соь Муфта достигает синхронной ча стоты вращения. В этом режиме можно считать, что ак тивный слой становится тоже постоянным магнитом, вра
|
|
|
щающимся синхронно с полем |
(рис. |
|||||||
|
|
|
15-8). По мере увеличения момента |
||||||||
|
|
|
нагрузки возрастает угол 0 между |
||||||||
|
|
|
вращающимся |
полем |
индуктора и |
||||||
|
|
|
магнитом |
активного |
слоя |
и |
при |
||||
|
|
|
MH= M Vэтот угол достигает макси |
||||||||
|
|
|
мального Значения 0макс* Этот угол |
||||||||
|
|
|
зависит от свойств материала гисте |
||||||||
|
|
|
резисного слоя. Работа |
гистерезис |
|||||||
|
|
|
ной муфты |
в |
синхронном |
режиме |
|||||
|
|
|
аналогична |
|
работе |
синхронного |
|||||
Рис. |
15-8. |
Синхрон |
двигателя. В общем случае величи |
||||||||
ну момента, развиваемого |
гистере |
||||||||||
ный |
режим гистере |
||||||||||
зисной |
муфтой, можно |
выразить |
|||||||||
зисной муфты. |
|||||||||||
|
|
|
следующим |
уравнением |
[Л. 15-5]: |
||||||
|
|
Mr = cFl (Dôsin0, |
|
|
(15-29) |
||||||
где |
с — конструктивный фактор; |
|
|
|
|
|
|||||
|
Fx— м. д. с. индуктора; |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Фб — магнитный |
поток |
в гистерезисном |
слое. |
|
||||||
Угол 0 при передаче момента нагрузки Ми равен: |
|
||||||||||
|
|
9 = a r c s i n ^ | _ . |
|
|
(15-30) |
||||||
При |
дальнейшем |
возрастании |
момента |
нагрузки |
|||||||
(MHS>Mr) муфта переходит в асинхронный режим. |
|
На рис. 15-9 изображена зависимость скольжения ги стерезисной муфты от момента нагрузки. До тех пор, по ка МН^ М Г, ведомый вал вращается с синхронной скоро стью (s = 0) (кривая 1). Если момент нагрузки превы шает гистерезисный момент, то ведомый вал вращается со скольжением (кривая 2). Однако момент, передавае мый муфтой, остается постоянным, равным Мс.