книги / Электрические аппараты. Общий курс
.pdfмаксимальной токовой защиты двигателя не предъявляются требо вания высокого коэффициента возврата.
В целом ряде схем управление производится не с помощью кнопки, а с помощью командоконтроллера КК (рис. 11-7). В этом случае после обесточивания якорной цепи двигателя реле РМ от пустит свой якорь и контакты этого реле подадут напряжение на катушку линейного контактора. Произойдет повторное включение на короткое замыкание. При этом последует новое отключение и т. д. В результате повреждений двигатель будет многократно включать ся в сеть.
КК
Рис. 11-7. Схема включения реле максимального тока.
Для устранения этого недостатка реле снабжаются специаль ным устройством, предотвращающим возврат реле в исходное со стояние после прекращения тока в катушке. Такие реле называют ся реле без с а м о в о зв р а та , их принцип действия рассмот рен ниже. Возврат реле в исходное положение после срабатывания возможен либо вручную, либо с помощью специального электромаг нита (дистанционный возврат).
Основными требованиями, предъявляемыми к реле, является быстрое срабатывание (/Ср^0,05 с), широкая регулировка тока сра батывания, вибро- и ударостойкость.
Реле могут быть использованы и для защиты от перегрузки. В этом случае выдержка времени, независимая от тока перегрузки, создается отдельным реле времени. Такая защита является несо вершенной, так как долговечность оборудования зависит не только от величины тока перегрузки, но и от длительности его протека ния. Более совершенной является тепловая защита (§ 11-4).
На рис. 11-8 показано реле серии РЭВ, предназначенное для работы в схемах электропривода переменного тока. Эти реле ис пользуются для защиты от токов короткого замыкания, от пере грузок (в совокупности с реле времени). В реле используется про стейшая клапанная система. Для повышения механической износо стойкости используется призматическая опора якоря. Реле может иметь и параллельную обмотку. В этом случае оно используется как реле напряжения для защиты от исчезновения питания. Эти же реле могут использоваться как промежуточное реле. Поскольку ре
ле работает на переменном токе, магнитопровод шихтуется из элек тротехнической стали. Токовые реле в исходном положении работа ют с разомкнутой магнитной системой. Поэтому короткозамкнутый виток не устанавливается на полюсе. Реле напряжения работают, как правило, при исчезновении питания. Поэтому в исходном поло жении якорь притянут и находится в таком положении в течение нормальной работы схемы. Для устранения вибрации якоря на по люсный наконечник устанавливается короткозамкнутый виток. Ка тушки токовых реле выполняются на номинальные токи от 2,5 до
Рис. 11-8. Токовое реле переменного тока без самовозврата.
600 А. Регулирование тока при данной катушке производится за счет изменения натяжения пружины в весьма широких пределах
(от ПО до 700% /н).
Реле напряжения допускают регулировку срабатывания в пре делах 70—85% номинального напряжения. Коэффициент возврата лежит в пределах 0,2—0,4, так что реле напряжения защищают фактически от потери напряжения. Реле имеют контактную систе му с замыкающим и размыкающим контактами.
Реле выпускаются с самовозвратом и без самовозврата с руч ным приводом защелки.
Защелка не уравновешена: левая часть тяжелее, чем правая. При притяжении якоря под действием сил тяжести защелка 1 по ворачивается против часовой стрелки и запирает якорь 2 в притя нутом положении. Для возврата якоря необходимо нажать на риф леную головку защелки.
Время срабатывания реле серии РЭВ 0,06 с, а время возвра та — 0,07 с.
11-4. Тепловые реле
а) Принцип действия. Долговечность энергетическо го оборудования в значительной степени зависит от пе регрузок, которым оно подвергается во время работы. Для любого объекта можно найти зависимость длитель ности протекания тока от его величины, при которых обеспечивается надежная и длительная эксплуатация
оборудования. |
Эта |
зависи |
|
||||||
мость |
|
представлена |
на |
рис. |
|
||||
11-9 (кривая 1). При номи |
|
||||||||
нальном токе допустимая дли |
|
||||||||
тельность его протекания рав |
|
||||||||
на бесконечности. |
Протекание |
|
|||||||
тока, |
большего, чем |
номиналь |
|
||||||
ный, |
приводит к |
дополнитель |
|
||||||
ному |
повышению |
температу |
|
||||||
ры и |
дополнительному старе |
|
|||||||
нию |
изоляции. |
Поэтому |
чем |
|
|||||
больше |
перегрузка, |
тем |
крат |
|
|||||
ковременное |
она |
допустима. |
|
||||||
Кривая 1 рис. 11-9 устанавли |
Рис. 11-9. Время-токовые |
||||||||
вается |
исходя |
из |
|
требуемой |
|||||
продолжительности |
жизни обо |
характеристики теплово |
|||||||
рудования. |
Чем |
|
короче |
его |
го реле и защищаемого |
||||
|
объекта. |
||||||||
жизнь, |
тем |
большие |
перегруз |
||||||
|
ки допустимы.
Очевидно, что при идеальной защите объекта зави симость *Ср(7) для реле должна идти немного ниже кри вой для объекта.
Д ля защиты от перегрузок наиболее широкое рас пространение получили т е п л о в ы е р е л е с б и м е т а л л и ч е с к о й п л а с т и н о й .
Биметаллическая пластина состоит из двух пластин, одна из которых имеет больший температурный коэффи циент расширения ai, другая — меньший аг. В месте при легания друг к другу пластины жестко скреплены либо за счет проката в горячем состоянии, либо за счет свар ки. Если закрепить неподвижно такую пластину и на греть, то произойдет изгиб пластины в сторону материа ла с меньшим а. Именно это явление используется в теп ловых реле.
При превышении температуры т максимальный про
гиб согласно [Л. 1-3] равен: |
|
* м ак с= -^ K - a 2) ^ , |
(11-4) |
где |
oLy— температурный коэффициент |
расширения |
тер |
|
моактивного материала; |
|
|
|
ôta— температурный коэффициент |
расширения |
тер |
|
мореактивного материала; |
|
|
|
Ô — суммарная толщина пластины; |
|
|
|
I— ее длина. |
|
|
Свободный конец пластины развивает силу, равную: |
|||
|
F = - ^ ( a ^ a 2) -bfE x , |
|
(11-5) |
где |
b — ширина пластины; |
|
|
|
/2 — средний модуль упругости пластины. |
||
Вывод уравнения (11-5) дан в [Л. 1-3]. |
|
||
Из уравнений (11-4) и (11-5) видно, что прогиб |
и си |
||
ла тем больше, чем больше ai—a2. |
|
|
Широкое распространение в тепловых реле получили материалы инвар (малое значение а) и немагнитная или хромоникелевая сталь (большое значение а).
Для получения большего прогиба необходимо, чтобы пластина имела большую длину и малую толщину. Н а оборот, если необходимо, чтобы пластина развивала большую силу, целесообразно иметь широкую пластину с малой длиной и большой толщиной.
При работе биметаллической пластины в ее компо нентах возникают напряжения сжатия и растяжения, ко торые не должны превышать допустимых значений.
Нагрев биметаллического элемента может произво диться за счет тепла, выделяемого в пластине током на грузки. Очень часто нагрев биметалла производится от специального нагревателя, по которому протекает ток нагрузки. Лучшие характеристики получаются при ком бинированном нагреве, когда пластина нагревается и за счет тепла, выделяемого током, проходящим через би металл, и за счет тепла, выделяемого специальным на гревателем, также обтекаемым током нагрузки.
Прогибаясь, биметаллическая пластина своим сво бодным концом воздействует на контактную систему. Поскольку пластина прогибается медленно, целесообраз но применять прыгающие контакты (см. рис. 11-11).
Основной характеристикой реле является зависи мость времени срабатывания от тока нагрузки (времятоковая характеристика). В общем случае до начала перегрузки через реле протекает ток / 0, который нагре
вает пластину до температуры 0О. Зависимость времени срабатывания от тока для этого случая имеет вид:
|
|
*с.*=Г1п |
/2_/2 |
|
|
|
||
|
|
--------— , |
(11-6) |
|||||
|
|
ср |
1/2_ |
1т2оо |
9 |
4 |
' |
|
где |
Т — постоянная времени нагрева; |
|
|
|||||
|
/ 0 — ток предварительной нагрузки; |
|
|
|||||
|
— ток, при |
котором |
реле |
срабатывает |
за |
вре |
||
|
мя t^>T\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
I — ток, при |
котором |
реле |
срабатывает |
за |
вре |
||
|
мя /ср« |
|
|
|
|
|
|
|
Вывод (11-6) приведен в [Л. 5-4]. |
|
|
||||||
Токи удобно выразить |
в |
относительных единицах: |
||||||
|
|
*«р |
|
|
|
|
|
|
Тогда получим: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ср- Г 1 |
п |
4 |
^ . |
(11-7) |
||
|
|
|
*-*ср |
|
|
|
||
Если реле включается в работу в холодном |
состоя |
|||||||
нии |
(е = 0 ), то |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(ср= Т 1пч ^ г . |
(11-8) |
|||||
|
|
|
* —*ср |
|
|
|
На рис. 11-10 изображены зависимости ^ср= /(Х) для случая е = 0 (кривая 1) и е=^=0 (кривая 2). Обе кривые имеют одинаковые асимптоты и различаются в средней части.
Для режима короткого замыкания процесс нагрева идет без отдачи тепла и время срабатывания согласно [Л. 5-4] равно:
У=
Уряда реле время срабатывания при коротком за мыкании больше, чем время термической стойкости при
данном токе. Поэтому от коротких замыканий цепь и само реле нужно защищать с помощью предохраните лей (рис. 10-14).
Для согласования характеристик объекта и реле строится время-токовая характеристика защищаемого объекта по заводским данным или по данным расчета
[Л. 5-4] и аналогичная характеристика |
биметалличе |
|
ского элемента. Ток |
/ ср составляет (1,2— |
1,3) / н. Защит |
ные характеристики |
биметаллического элемента строят |
ся для двух случаев, когда е = 0 и когда е= 1 . При пра вильном выборе реле его время-токовая характеристика при е = 0 должна проходить вблизи характеристики за щищаемого объекта. Тогда при предварительном подо греве номинальным током реле обеспечивает надежную
|
защиту. На рис. 11-9 представ |
||||||||
|
лены |
характеристики |
двигате |
||||||
|
ля и двух реле. У одного реле |
||||||||
|
(кривая |
2) |
ток |
срабатывания |
|||||
|
равен |
току |
двигателя |
(кривая |
|||||
|
/), у другого он на 20% |
боль |
|||||||
|
ше (кривая 3). В первом слу |
||||||||
|
чае |
двигатель |
будет |
отклю |
|||||
|
чаться |
значительно |
раньше, |
||||||
|
чем |
требуется |
характеристи |
||||||
|
кой |
1. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Необходимо |
отметить, что |
||||||
Рис. 11-10. Характеристики |
постоянная |
времени |
нагрева |
||||||
двигателя |
зависит |
от |
характе |
||||||
теплового реле при е=0 и |
ра |
перегрузки. При |
кратковре |
||||||
е=1. |
менных |
перегрузках |
в |
нагре |
|||||
и постоянная времени |
ве |
участвует только |
обмотка |
||||||
получается |
небольшой |
(5— |
10 мин) ввиду относительно малой* массы обмотки. При длительной перегрузке в нагреве участвует вся масса машины. При этом постоянная времени достигает 40— 60 мин. Для совершенной защиты необходимо, чтобы по стоянная времени реле была такой же, как и у объекта. В известной степени это удается получить, если создать реле для защиты конкретного двигателя. Поскольку од но и то же реле выпускается для двигателей различной конструкции, то в области малых перегрузок не удается получить хорошую защиту.
Для быстродействующей защиты и объекта и реле целесообразно тепловой элемент объединить с электро магнитным, имеющим большой ток срабатывания
ипрактически нулевую выдержку времени.
Вэксплуатации согласование реле защиты и объекта производится выбором номинального тока реле равным номинальному току двигателя. Срабатывание реле про исходит при (1,2— 1,3)/ н. Время срабатывания 20 мин.
Нагрев биметаллической пластинки зависит от тем пературы окружающей среды, поэтому с ростом темпе ратуры окружающей среды ток срабатывания умень шается. Для номинальной окружающей температуры 0Н (обычно +40° С) на основании закона Ньютона можно записать:
/ср,н — Я (0ср — 0Н)> |
(11-9) |
где а — конструктивный параметр, зависящий от разме ров, материала и коэффициента теплоотдачи.
При условиях, отличных от номинальных,
/ср — Ü (0ср 0). |
(11-10) |
Воспользовавшись (11*9) и (11-10), можно получить:
(11-11)
При температуре, сильно отличающейся от номиналь ной, необходимо либо проводить дополнительную (плав ную) регулировку реле, либо подбирать нагревательный элемент с учетом реальной температуры окружающей среды 0. Для того чтобы температура окружающей сре ды меньше влияла на ток срабатывания, необходимо, чтобы температура срабатывания 0ср выбиралась воз можно больше. Для правильной работы тепловой защи ты реле желательно располагать в том же помещении, что и защищаемый объект. Нельзя располагать реле вблизи концентрированных источников тепла — нагрева тельных печей, систем отопления и т. д. В настоящее время выпускаются реле с температурной компенсацией
(серии ТРН).
б) Конструкция тепловых реле. Прогиб биметаллической пла стины происходит медленно. Если с пластиной непосредственно свя зать подвижный контакт, то малая скорость его движения, не смо жет обеспечить гашение дуги, возникающей при отключении цепи. Поэтому пластина действует на контакт через ускоряющее устрой ство. Наиболее совершенным является «прыгающий» контакт (рис. 11-11).
В обесточенном состоянии пружина 1 создает момент отно сительно точки 0, замыкающий контакты 2. Биметаллическая пла стина 3 при нагреве изгибается вправо, положение пружины изме няется. Она создает момент, размыкающий контакты 2 за время, обеспечивающее надежное гашение дуги.
Современные контакторы и пускатели комплектуются с тепло выми реле ТРП (однофазное) и ТРН (двухфазное). Реле типа ТРП представлено на рис. 11-12. Биметаллическая пластина имеет ком-
бинированную систему нагрева. Пластина 1 нагревается как за счет нагревателя 5, так и за счет прохождения тока через саму пластину. При прогибе конец биметаллической пластины воздействует на прыгающий контактный мостик 3. Реле позволяет иметь плавную регулировку тока срабатывания в пределах (±25% номинального тока уставки). Эта регулировка осуществляется ручкой 2, меняю щей первоначальную деформацию пластины. Такая регулировка по зволяет резко снизить число потребных вариантов нагревателя. Воз врат реле в исходное положение после срабатывания производится
Рис. 11-11. Прыгающий контакт теплового реле.
кнопкой 4. Возможно исполнение и с самовозвратом после остыва ния биметалла. Высокая температура срабатывания (выше 200°С) уменьшает зависимость работы реле от температуры окружающей среды. Уставка меняется на 5% при изменении температуры окру жающей среды на 10°С. Высокая ударо- и вибростойкость реле по зволяют использовать его в самых тяжелых условиях,
11-5. Поляризованные реле
В поляризованных реле контакты приводятся в дей ствие поляризованным электромагнитом, в котором на якорь действуют два потока: поляризующий, создавае мый постоянным магнитом, и поток, создаваемый ка тушкой, по которой проходит управляющий ток.
Отличительной особенностью поляризованного элек тромагнита является изменение направления силы, дей ствующей на якорь, при изменении .направления тока в катушке.
На рис. 11-13,а показана поляризованная система, получившая большое применение благодаря своей чув ствительности и быстродействию. На том же рисунке да на примерная картина потоков в системе. Схема заме щения представлена на рис. 11-13, б.
Потоки постоянного магнита в зазорах ôi и Ô2 равны:
|
Ф , = |
ем |
Ф О= |
ем |
(П-12) |
|
|
^51 + R& |
WM2 |
%62 + Rô |
|
|
|
|
|
||
где |
0М— м. д. с. постоянного магнита; |
зазоров ôj |
|||
|
Rô1 и Rô2— магнитные |
сопротивления |
|||
|
и б2; |
сопротивление |
паразитного |
||
|
Ri — магнитное |
||||
|
зазора Ô. |
|
|
|
|
|
Поток от управляющей катушки равен: |
|
|||
|
|
Ф |
ек |
|
(11-13) |
|
|
|
|
Кц + R&2
Результирующая сила, дей ствующая на конец якоря, равна разности сил, создавае мых в зазорах ôi и 62.
Воспользовавшись форму лой (5-52), получим:
F |
я.рез |
= F, > |
F |
62 |
= |
— î— 17ф |
- |
|
61 |
|
|
2p0Sn^ |
Ml |
- « |
■ „ M W |
] . * 11- |
14) |
где |
Stt — площадь |
полюса |
ра |
бочего зазора. |
|
|
|
Срабатывание |
произойдет |
тогда, когда сила Ря.рез изме нит свое направление, т. е. бу дет соблюдено следующее не равенство
^я.рез<0. (11-15)
Для определения потока срабатывания Фк.ср восполь
Рис. 11-13. Поляризованное реле.
зуемся уравнениями (11-14) и (11-15):
(ФМ1 + ф м2) (Ф«1 ^ ФМ2 - 2Фк.ср) = 0.
Поскольку Фм1+Фм2#0, то
(Т) |
_ Фм1 |
Фм2 |
(11-16) |
к-ср |
о |
|
Тогда из уравнений (11-12) — (11-14) получим:
0к.ср = |
■я |
(11-17) |
|
(Ô+ Ô,) (Ô + |
|||
|
Ô2) |
Рис. 11-14. Исполнения контактной системы поляризованного реле.
Если Ô1 приблизить К Ô2, то можно получить очень малую м. д. с. срабатывания. Благодаря этому мощность срабатывания у чувствительных поляризованных реле составляет всего 10_6 Вт. Следует отметить, что сила на жатия подвижного контакта на неподвижный опреде ляется разностью зазоров ôi и Ô2.
Из геометрии системы реле рис. 11-13 следует:
1 |
— Ф? |
2ро *-*п(Фм. |
’м2) hK |
Чем ближе зазор ôi к зазору 62, тем меньше сила, действующая на контакты. Обычно нажатие контактов в этих реле составляет всего 1—5* 10-2 Н.
Поляризованные реле могут иметь различное испол нение контактной системы (рис. 11-14). В первом испол нении контакты регулируются так, как показано на рис. 11-14, а. При подаче тока в направлении срабаты
вания размыкается левый |
и замыкается правый контак |
|
ты. При отключении тока |
снова замыкается левый кон |
|
такт (однопозициоиная |
настройка с преобладанием). |
|
В случае, изображенном |
|
на рис. 11-14,6, система имеет |