книги / Сборник задач и примеров по резанию металлов и режущему инструменту
..pdfДля поперечного суппорта vs = |
S 0n = 0,3-315 = |
|
= 95 мм/мин. Корректируем |
найденное |
значение t»s по |
паспортным данным станка и |
устанавливаем действитель |
ную скорость движения подачи: у3 = 100 мм/мин (при нятое значение превышает расчетное не более чем на 5 %, что допустимо). Действительное значение подачи попереч ного суппорта за оборот шпинделя
S0 = — 4тГ = 0,317 мм/об.
Найденная подача не превышает подачи, рекомендуемой нормативами, 0,335 мм/об и примерно соответствует ей (см. п. 3 решения).
9. Определяем главные составляющие силы резания
для всех резцов наладки (карта Т-5, с. 35, 36). |
S0 « |
||||||||||||
Для |
резца 1 |
Рг табл = 75 |
|
кгс |
(t = |
1,5 |
мм; |
||||||
« 0,16 мм/об). Учитываем поправочные |
коэффициенты: |
||||||||||||
/<! = 0,75, |
так |
как |
обрабатывается сталь с |
170 НВ рез |
|||||||||
цом из твердого сплава; Кг = |
0,9 для v до 200 м/мин |
и |
|||||||||||
у = ю°; |
Рг = |
Рг таблК,Л:2 = 75-0,75-0,9 = |
50,5 |
кгс. |
|
||||||||
Для |
резца 2 |
Рг табл = 75 |
|
кгс |
it — 1,5 |
мм; |
S0 |
= |
|||||
= 0,16 мм/об); |
Ki = |
0,75, так |
как обрабатывается |
сталь |
|||||||||
с 170 НВ резцом из твердого |
сплава; |
К2 = |
1 для v до |
||||||||||
100 м/мин |
и |
угла |
у = 10°; |
|
Рг = |
Pz Ta6n^iK2 = |
75 |
X |
|||||
X 0,75 X 1 = 56,5 кгс. |
|
160 кгс (t = |
2 мм; |
S0 = |
|||||||||
Для |
резцов |
3и 4 Pt табл = |
|||||||||||
= 0,317 мм/об); Ki = |
0,75, так |
|
какобрабатывается сталь |
||||||||||
с 170 НВ резцом из твердого |
|
сплава; |
К2 = 0,9 |
для |
v |
||||||||
до 200 |
м/мин |
и |
|
у = 10°: Рг = |
Рг табл^хКи = |
160 X |
|||||||
X 0,75 |
X 0,9 = |
107,5 кгс. Для двух резцов Рг =107,5 |
X |
||||||||||
х 2 = 215 кгс. |
Рг табл = 80 |
кгс |
(t = 1 |
мм; |
S0 « |
||||||||
Для |
резца |
5 |
|||||||||||
« 0 ,3 1 7 |
мм/об); |
Ki = 0,75, |
так |
как |
обрабатывается |
сталь с 170 НВ резцом из твердого сплава; К2 = 1 для v
до 100 |
м/мин и | = |
10°; Рг = Рг таблКДг = 80 х |
|
X 0,75 |
X 1 = 60 кгс. |
|
|
10. Определяем суммарную мощность резания по всем |
|||
резцам |
наладки: |
|
|
|
|
N — _____ • |
|
|
|
1>ез |
6 0 - 1 0 2 ’ |
для |
резца 1 |
|
|
|
N. |
5 0 ,5 - 1 9 1 |
= 1,58 кВт; |
|
рез ' |
6 0 -1 0 2 |
|
для |
резца |
г |
|
|
|
|
|
|
•7 |
|
56,5-72 |
л «л |
г, |
|
|
Л^рез |
60-102 |
0,66 |
кВт; |
|
для резцов |
3 |
и 4 |
|
|
|
|
|
|
N |
_ |
215-191 |
6,71 кВт; |
|
|
|
^ р е з — |
60-120 |
|||
для |
резца |
5 |
|
|
|
|
=°>70 кВт;
2 Л/рез = 1,58 + 0,66 + 6,71 + 0,70 = 9,65 кВт.
11. |
|
Проверяем, |
достаточна |
ли |
мощность |
привода |
|||||
станка. |
Необходимо, чтобы Мрез ■< Nma. У |
станка |
1Н713 |
||||||||
Л'ши = |
МдТ| = 18,5-0,8 |
= |
14,8 |
кВт; |
9,65 |
< 14,8, |
т. е. |
||||
обработка |
возможна. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
И. Основное |
время |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
г 0 = - |
^ ; |
Го = - ^ г |
= |
0,635 мин, |
|
|
||||
где Lp. х — наибольшая |
длина |
рабочего |
хода; |
в |
рас |
||||||
сматриваемом примере для |
поперечного суппорта |
Lp |
х = |
||||||||
= 63,5 |
мм; va — скорость движения |
подачи; в |
рассма |
||||||||
триваемом |
примере |
у |
поперечного |
суппорта |
|
v8 = |
|||||
= 100 мм/мии. |
В условии |
примера |
66 измените материал |
||||||||
Задача |
100. |
заготовки на серый чугун СЧ 30 с 220 НВ. Остальные условия обработки сохраняются. Необходимо: назначить режим резания; определить основное время.
При решении задачи кроме нормативов [10] можно пользоваться литературой [6].
§ 2. РЕЖИМ РЕЗАНИЯ ПРИ РАБОТЕ НА АГРЕГАТНЫХ СВЕРЛИЛЬНЫХ СТАНКАХ
Пример 67. На. проектируемом 12-шпиндельном агрегатном вертика. ыю-сверлилыюм станке обрабаты ваются четыре отверст ия лиаметром 16Н9<+°’043) мм ^ кор пусе. Операционный чертеж заготовки приведен на рнс. 96. Обработка осуществляется на четырехпозиционном пово ротном столе станка: 1 позиция — загрузочная; 11 пози ция — сверление четырех отверстий д- аметром 14 мм с зенкованием фасок под углом 90° до диаметра lg Мм;
Ill позиция — зенкерование четырех отверстий диаме тром 15,7+0-12 мм; IV позиция — развертывание четырех отверстий диаметром 16//9 мм. Схема расположения по зиций агрегатного станка показана на рис. 97, а эскиз наладки — на рис. 98. Все инструменты установлены в общей многошпиндельной коробке. Материал заго товки — серый чуг.ун СЧ 30, 220 НВ. Режущие инстру менты изготовлены из быстрорежущей .стали Р18: сверла (4 шт.) специальные комбинированные диаметром 14 мм; форма заточки нормальная; зенкеры (4 шт.) специальные хвостовые диаметром 15,7 мм; развертки (4 шт.) специ альные машинные цельные для отверстий диаметром 167/9 мм.
Рис. 97. Схема расположения по зиций 12-шпиндельного агрегатного
вертикально-сверлильного |
станка |
|||
для обработки |
корпуса |
(/—12 — |
||
номера |
шпинделей) _ |
|
||
Необходимо: |
назначить |
|||
режим |
резания; |
определить |
||
основное время. |
(по |
норма |
||
Р е ш е н и е |
||||
тивам [10]). I. Назначаем |
||||
режим |
резания. |
|
|
|
1. |
хода |
многошпиндель- |
||
бочего |
пой головки. Рабочий ход головки назначаем исходя из длин, рассчитанных для отдельных инструментов: Lp. х =
=/рез + У + /доп- Чертежом заготовки предусмотрена
обработка двух |
отверстий с /рез = 23 мм |
и двух отвер |
|||||
стий |
с |
/рез = |
29 |
мм. Рассчитываем Lp. x для |
отверстий |
||
с /рез |
= |
29 мм. |
инструментов |
принимаем |
по |
табл, на |
|
Величину |
у |
||||||
с. 303, |
для сверл у — 6 мм; для |
зенкеров у = |
3 мм; для |
разверток у — 15 мм. В рассматриваемом примере /доп = 0 (учитывается в некоторых случаях в связи с особенно стями наладки и конфигурацией заготовки). Длина хода
инструментов: |
для |
сверл L = 29 + |
6 = |
35 |
мм;4 для- |
|||||
зенкеров L = 29 + |
3 = |
32 мм; для разверток |
L = |
29 + |
||||||
+ 15 = |
44 |
мм. |
длину рабочего |
хода |
миогошпиндельной |
|||||
Принимаем |
||||||||||
-головки |
равной наибольшей |
длине хода |
инструментов, |
|||||||
т. е. Lp. х = |
44 |
мм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
2. Назначаем подачи инструментов за один оборот |
||||||||||
шпинделя |
(карта |
С-2, |
с. ПО—112): |
для |
сверл |
S0 = |
= 0,30 мм/об (принята с учетом работы комбинирован
ных сверл в многоинструментной |
наладке по |
II |
группе |
||
подач по |
графе |
«d = 16»), для зенкеров S0 = |
0,4 |
мм/об |
|
(по III группе подач, так как зенкеруется отверстие под |
|||||
последующее |
развертывание); |
для разверток |
S 0 = |
||
= 1 мм/об (по |
II группе подач, |
так .как развертывание |
|||
однократное). |
|
|
|
|
|
3. Определяем периоды стойкости инструментов (кар |
|||||
та С-3, с. |
114). Период стойкости в минутах времени реза |
||||
ния для |
отдельных инструментов Гр = Т мк, |
где |
Тм — |
стойкость инструментов наладки в минутах машинной работы станка; К — коэффициент времени резания.
В рассматриваемом примере Ты = 160 мин (найдено по карте С-3 интерполированием табличных значений Тм для обработки отверстий d = 16 мм при 12 инструментах в наладке).
Для всех инструментов, обрабатывающих' отверстия с /рсз == 29 мм:
|
К = J m - = |
-g - = 0,66. |
|
|
|
-р.X |
|
|
|
Тогда период стойкости этих инструментов в минутах |
||||
времени |
резания Гр = Г Д |
= |
160 • 0,66 = |
106 мин. |
4. |
Определяем скорости |
главного |
движения резания |
|
при сверлении, зенкеровании и развертывании (карта С-4, |
||||
с. 118, 119). Для сверления |
и зенкерования рассчитываем |
эти скорости по найденной в п. 3 стойкости Гр = 106 мин. Скорость для развертывания назначаем исходя из тре бований, предъявляемых к точности обработки и шеро ховатости обработанной поверхности, независимо от рас
считанных значений стойкости. Для сверл i;Ta6jI = |
19 м/мин |
|||||
(найдено для |
5 0 = 0,3 |
мм/об интерполированием |
значе |
|||
ний v = 18 м/мин при |
диаметре 12 мм и v = |
20 |
м/мин |
|||
при |
диаметре |
16 мм); |
для |
зенкеров атабл = |
27 |
м/мин |
(для |
S 0 = 0,4 |
мм/об и диаметра до 20 мм). |
скорость: |
|||
Учитываем |
поправочные |
коэффициенты на |
/Ci = 0,9, так как обрабатывается серый чугун, 220 НВ (диапазон 170—241 НВ); /С2 = 1, так как Г = 106 мин
(принято |
по |
графе |
«Г = |
100 |
мин»); /С8 = 1, так |
как |
||||
= |
Для |
сверл |
|
vn = |
VT8L6JIK1K2K3 = |
19-0,9-1-1 = |
||||
17,1 |
м/мин |
(«0,28 |
м/с); |
для |
зенкеров |
ои = |
||||
= |
^табл^^К з |
= |
27-0,9-1-1 = 24,3 |
м/мии («0,41 |
м/с); |
|||||
для разверток |
vu = |
12 м/мин («0,2 |
м/с) |
принято по таб |
лице на с. 119 для развертывания отверстий с полем допуска по И9 (старое обозначение 3-й класс точности)
иНВ < 229.
5.Частота вращения инструментальных шпинделей:
для сверл
IOOOPII 1000-17,1 = 390 мин-"1; nd 3,14-14
для зенкеров
п |
1000рп |
1000-24,3 |
= 493 мш г1; |
= ------т— |
3,14-15,7 |
||
|
nd |
|
для разверток
|
1000аи |
1000-12 |
= 239 мин-1. |
|
||
|
nd |
3,14-16 |
|
|||
6. |
Скорость движения |
подачи инструментов va = S 0n\ |
||||
для |
сверл v8 = 0,3-390 = |
117 |
мм/мин; |
для |
зенкеров |
|
vs = |
0,4-493 = 197 мм/мин; |
для |
разверток |
vs = |
1 -239 = |
= 239 мм/мин. Принимаем vs многошпинделыюй головки по наименьшей рассчитанной скорости подачи vs =
=117 мм/мин.
7.Корректируем частоту вращения зенкеров и раз верток в соответствии с принятой величиной vs много шпиндельной головки (так как принята общая скорость движения подачи для всех инструментов головки):
для зенкеров
п = 4гг* = 294 мин-1;
0,4
для разверток
117,
п= —5— = 117 мин \
Тогда действительная скорость главного движения резания этих инструментов:
для зенкеров
|
ndn |
3,14-15,7-294 |
14,6 м/мин (« 0,24 м/с); |
|
Уд |
1000 “ |
1000 |
||
|
||||
для |
разверток |
|
||
|
ndn |
3,14-16-17 |
= 5,9 М/МИН (: 0,1 м/с). |
|
|
“ “Tooo |
1000 |
|
8.Суммарная осевая составляющая силы резания
(карта |
С-5, с. 124, 125): для сверл Р табл = 300 кгс |
(най |
|||
дено |
интерполированием |
значений Р табл |
ПРИ |
= |
|
= 0,3 мм/об для d = |
12 мм и d = 16 мм); для зенкеров |
||||
Р Табл = 48 кгс (для |
S 0 = |
0,4 мм/об и / = 1 |
мм). Учиты |
ваем поправочный коэффициент |
(с. 126) |
Кр = 1, так как |
||
обрабатываемый серый чугун с |
220 НВ. |
|
300 кгс; |
|
Тогда для |
сверл Р = РТабПКр — 300-1,0 = |
|||
для зенкеров |
Р = РтаопКр = 48-1,0 = |
48 кгс. |
Осевую |
составляющую силы резания для разверток не учиты
ваем ввиду малого |
значения. |
|
Суммарная осевая составляющая силы резания для |
||
четырех сверл и |
четырех |
зенкеров головки составит |
Р = 300-4 + 48-4 = 1200 + |
192 = 1392 кгс (13 620 Н). |
Следовательно, силовая головка проектируемого агрегат ного станка должна быть рассчитана на работу с найден ной суммарной осевой силой резания.
9.Суммарная мощность резания (карта С-6, с. 127,
128): |
для |
сверл |
/Утабл = 1,7 |
кВт (найдено |
для |
S 0 = |
|||||
= 0,3 |
мм/об |
интерполированием |
значений |
N Taбл |
при |
||||||
d = 12 и |
16 |
мм); |
для |
зенкеров |
Л/табл = 1 |
,4 |
кВт |
(для |
|||
50 = |
0,4 мм/об и |
/ = |
1 |
мм); |
поправочный |
коэффициент |
|||||
KN = |
1, так как обрабатывается серый чугун с 220 |
НВ. |
|||||||||
Тогда для |
сверл |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
/Урез = |
/Утабл - щ |
-K N = |
1,7 |
1 = 0,65 кВт; |
|
||||||
для зенкеров |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
/Урез = |
/Утабл - Щ - К я = |
1,4 |
= |
0,2 кВт. |
|
Мощность резания для разверток не учитываем ввиду ее незначительноети.
Суммарная мощность резания для четырех сверл и
четырех зенкеров головки # рез = 0,65*4 + 0,2*4 = |
2,6 + |
+ 0,8 = 3,4 кВт. Следовательно, с учетом КПД |
при |
вода 0,75 мощность электродвигателя силовой головки
проектируемого агрегатного |
станка составит |
|||
_ |
S ^ ре3 |
3,4 |
4,5 кВт. |
|
~~ |
ч |
0,75 |
||
|
||||
II. Основное время |
|
|
||
7*0 = |
= _** = 0,38 мин. |
|||
и |
Vs |
117 |
|
Задача 101. В условии примера 67 изменить материал заготовки на алюминиевый сплав АЛ9 твердостью 60 НВ. Остальные условия обработки сохраняются. Необхо димо: назначить режим резания; определить основное Бремя.
При решении задачи кроме нормативов [101 можно пользоваться справочником [6].
ГЛАВА 12
ИНСТРУМЕНТ д л я с т а н к о в с ч и с л о в ы м
ПРОГРАММНЫМ УПРАВЛЕНИЕМ
Числовое программное управление (ЧПУ) стан ками применяют главным образом для токарных, свер лильных, расточных, фрезерных и многооперационных станков.
Основные требования, предъявляемые к инструменту |
|
для станков с ЧПУ, следующие: инструмент должен быть |
|
сборным с механическим креплением многогранных по |
|
вторно не затачиваемых пластин из твердого сплава или |
|
с напаянными пластинами из твердого сплава; должна |
|
быть предусмотрена возможность быстрой замены и вос |
|
становления рабочей части; должны быть обеспечены |
|
заданные период стойкости и взаимозаменяемость инстру |
|
мента; инструмент должен незначительно отличаться от |
|
стандартизованного инструмента, с тем чтобы его можно |
|
было применять на станках любых видов; настройка |
|
инструмента должна производиться вне станка на спе |
|
циальных приспособлениях в быстросменных инструмен |
|
тальных блоках; у корпусов должен быть большой срок |
|
службы; они не должны выходить из строя при поломке |
|
рабочей части и должны быстро восстанавливаться путем |
|
применения подкладок; должно быть обеспечено |
надеж |
ное дробление стружки или формирование ее без |
нару |
шения автоматического цикла работы станка.
При проектировании инструмента для станков с ЧПУ и других автоматических станков или линий основное внимание должно быть обращено на способ регулирова ния инструмента, на размер и способ его крепления на станке. Ниже приведены некоторые конструкции инстру мента, разработанные Всесоюзным научно-исследователь ским инструментальным институтом (ВНИИинструмент) для токарной, сверлильной, фрезерной групп станков,
которые могут быть использованы при проектировании инструментальных наладок для станков с ЧПУ.
Для токарных станков с ЧПУ всех моделей наиболь шее применение находят резцы с механическим крепле нием многогранных неперетачиваемых пластин из твер дого сплава для контурного точения по ГОСТ 20872—80, а пластины по ГОСТ 19045—80* — по ГОСТ 19072—80*. В руководящих материалах, разработанных ВНИИ, также предлагаются: многогранные не затачиваемые повторно пластины, которыми должны оснащаться резцы для стан ков с ЧПУ; твердосплавные многогранные подкладки под режущие пластины резцов для повышения их надежности; резцы нормальных габаритных размеров для наружной и внутренней обработки; быстросменные резцы, настраи ваемые на размер вне станка, и резцы-вставки с умень шенными габаритными размерами.
Для обработки всех поверхностей заготовки за один цикл с автоматическим вводом предварительно настроен ного и установленного на станке инструмента ВНИИ предлагает достаточно универсальный режущий инстру мент, позволяющий обрабатывать сразу несколько по верхностей заготовки.
Универсальный инструмент используется на станках с ЧПУ и для сокращения времени на его замену, в том числе на замену из инструментального магазина. Наи более универсальным проходным и подрезным резцом для контурного точения на станках с ЧПУ является резец с механическим креплением пластин по ГОСТ 19062—80. Пластину устанавливают в корпусе резца с главным углом в плане 93°, что позволяет ей одинаково обтачи
вать наружные |
и торцовые |
поверхности с подачей как |
к центру, так |
и от центра |
заготовки (табл. 153). |
На станках с контурной системой ЧПУ также приме няют резцы с ромбическими твердосплавными пласти нами (табл. 154). Такой резец может обрабатывать на заготовке все фаски с различными углами. Ромбическую пластину с такими же параметрами установки можно применять также для расточных резцов (табл. 155). Кроме ромбических пластин для резцов к станкам с ЧПУ рекомендуется применять пластины в форме трехгранника с изломом сторон и углами при вершине в плане 80° По сравнению с ромбическими пластинами такие трех гранные пластины имеют не два, а три периода стойкости (табл. 156).