книги из ГПНТБ / Бородич, Сергей Владимирович. Радиорелейная связь учебник для техникумов связи
.pdfрис. 410 показан один из возможных способов возбуждения ру порных антенн, когда энергия высокой частоты подводится к ним с помощью коаксиальной линии. Рупоры, у которых размеры, выраженные через длину рабочей волны, одинаковы, обладают
одинаковыми |
свойствами. |
Они эф |
|
|||
фективно работают в широкой по |
|
|||||
лосе |
частот. |
|
|
|
|
|
На рис. 4.11 изображён так |
|
|||||
называемый |
секториальный рупор, |
|
||||
имеющий прямоугольное |
выходное |
|
||||
отверстие. Выбором угла раствора |
|
|||||
достигается |
подбор |
|
согласова |
Рис. 4.10. Возбуждение рупора с |
||
ния |
питающего |
волновода со сво |
помощью коаксиальной линии: |
|||
бодным пространством. |
Наилучшая |
/ — настроечный поршень, 2 — коак |
||||
диаграмма |
излучения |
получается |
сиальная линия |
|||
при |
угле раствора <р, лежащем в |
|
пределах 40—60°. В этом случае обратное излучение почти от сутствует, но диаграмма получается несимметричной: узкой в плоскости, в которой расширяется рупор, и широкой в плоскчсти, где его размеры не изменены.
Обычно, при данном сечении волновода |
на практике при |
меняются наиболее длинные из возможных |
волн (см. § 4.8). |
Такими волнами являются волны тина Ню. При переходе пря моугольного волновода в секториальный рупор поле, распростра няющееся вдоль рупора, со храняет свою структуру, по степенно расширяясь по ме ре приближения к выходно му отверстию рупора. Оче видно, что при этом плоская волна, распространяющаяся в волноводе, переходит в цилиндрическую и, следова тельно, в раскрыве рупора поле не будет синфазным, что при заданном сечении отверстия не позволит по лучить от антенны макси
мальную направленность. Нужно иметь в виду, что поле в от верстии рупора будет тем ближе к синфазному, чем меньше угол раствора рупора. При заданном выходном сечении рупора это будет связано с увеличением его длины.
В рассмотренном выше секториальном рупоре была расши рена широкая сторона волновода а. На практике используются также рупоры, у которых расширена узкая сторона волновода.
Такой рупор показан на рис. 4.116. Кроме секториальных рупо ров, применяются также пирамидальные рупоры, у которых
14—264 |
209 |
расширены обе стороны волноводаТакой рупор показан на рис. 4.11е.
Для получения высокой направленности впереди рупора по мещают линзу для радиоволн. Линза превращает созданные рупором .сферические волны в плоские. Это, как указывалось ранее, равноценно излучению электромагнитной энергии в виде узкого луча.
Так как фазовая скорость распространения электромагнит ной энергии в волноводе выше, чем фазовая скорость в свобод
ном пространстве, |
то система, состоящая из подобранных опре |
||||||||||||
|
|
|
.. |
|
делённым |
образом |
металлических |
||||||
|
|
|
|
полосок, помещённых |
параллельно |
||||||||
|
7Г" |
|
Среда со |
силовым |
электрическим |
линиям |
|||||||
|
|
|
скоростью |
электромагнитного поля, будет дей- |
|||||||||
|
|
|
°лны vv ствовать как |
ускоряющая |
система, |
||||||||
|
|
|
|
|
способная |
|
превратить |
шаровой |
|||||
Среда со скоростью ( |
j |
|
|
фронт волны в плоский. Для такого |
|||||||||
|
|
превращения |
необходимо, |
чтобы |
|||||||||
|
Волны с |
Гр" |
|
|
время |
распространения |
электромаг |
||||||
Рис. 4.12. Геометрия металличе |
нитной энергии от источника |
излу |
|||||||||||
ской полоски ускоряющей линзы. |
чения |
до |
некоторой |
плоскости в |
|||||||||
Время прохождения |
электромаг |
раскрыве |
антенны было бы одина- |
||||||||||
нитной волны по направлению ОА |
|||||||||||||
ковым для всех лучей. Это достига |
|||||||||||||
и ОВС должно быть одинаковым |
|||||||||||||
сок нужной конфигурации |
ется выбором металлических |
поло |
|||||||||||
(рис. 4.12). |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
Условие равенства времени распространения по разным на |
||||||||||||
правлениям может быть записано |
следующим |
образом: |
|
||||||||||
|
|
|
I |
__ У (/ — х )2 ■ |
• + |
V0 |
|
|
|
(4.14) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
где |
с— скорость |
распространения электромагнитной |
энергии |
||||||||||
|
в свободном |
пространстве, |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Оф— фазовая |
скорость распространения электромагнитной |
|||||||||||
|
энергии в пространстве между металлическими по |
||||||||||||
|
лосками. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Уф®— |
с |
|
л |
||
1 |
||
2а |
||
|
где а — расстояние между полосками.
Q
Отношение п = — называется коэффициентом преломления
УФ
линзы.
Обычно на практике п принимается равным 0,6.
Уравнение (4.14) показывает, что металлические полоски во внутренней своей части должны быть вырезаны по форме эл липтической кривой.
210
Конструктивно линза оформляется в виде набора определен ного числа этих полосок, подобранных таким образом, чтобы внутренняя поверхность линзы, обращенная в сторону источ ника излучения, представляла собой поверхность эллипсоида вращения. На рис. 4.13 показан схематично набор полосок для половины линзы.
Описанная линза может быть названа ускоряющей, посколь ку её действие основано на увеличении фазовой скорости рас пространения электромагнитной энергии при прохождении через линзу.
Кроме ускоряющих линз, есть ещё замед ляющие линзы, у которых фазовая скорость распространения меньше, чем в свободном пространстве. Сущность работы этих линз за ключается в следующем. Известно, что струк тура кристаллического диэлектрика пред ставляет собой решётку из ионов, располо женных в пространстве симметрично и по строго однородной системе. При прохождении через диэлектрик электромагнитной волны происходит смещение электронов, принадле жащих ионам решётки. Возникающие при этом токи создают эффект уменьшения вели
чины фазовой скорости распространения электромагнитной вол ны. Так, например, работают обычные оптические линзы.
Замедляющие линзы для радиоволн в принципе могут быть выполнены из таких же диэлектриков, как и линзы оптические.
Весь вопрос заключается в размерах и весе линзы. |
|
|||||
Для создания практически удобных размеров |
и веса линз |
|||||
для радиоволн применяется так называемый |
металлизирован |
|||||
|
ный диэлектрик, представляющий собой |
|||||
|
обычный диэлектрик, в котором в опреде |
|||||
|
лённом порядке размещены малого раз |
|||||
|
мера диски, кольца, |
полоски |
и т. п. из |
|||
|
хорошо проводящего |
металла. Подоб |
||||
|
ный диэлектрик можно |
рассматривать |
||||
|
так же, как |
обычный |
кристаллический. |
|||
Рис. 4.14. Замедляющая |
При прохождении электромагнитной вол |
|||||
ны в металлических полосках |
будут воз |
|||||
линза с рупором: |
||||||
/—рупор, 2—линза из метал |
никать токи, подобные токам |
в кристал |
||||
лизированного диэлектрика |
лической решётке и весь процесс распро |
|||||
|
странения |
электромагнитной |
энергии в |
нём будет аналогичен процессу в кристаллическом диэлектрике. Схематический разрез линзы из металлизированного ди
электрика показан на рис. 4.14.
Если линза должна пропускать волны одной поляризации, то вместо дисков и шариков применяются металлические ленты. В этом случае линза будет пропускать без ослабления только
14* |
211 |
re электромагнитные волны, у которых электрические силовые линии перпендикулярны длинной стороне полоски.
Нужно отметить, что антенны с замедляющими линзами мо гут эффективно работать в более широком диапазоне частот, чем антенны с ускоряющими линзами. Для радиорелейной свя зи трудно сделать антенны с ускоряющими линзами, удовлет ворительно работающие в полосе частот, составляющей 15% — 20% от центральной частоты. Применение антенн с замедляю щими линзами даёт возможность легко справиться с возникаю щими здесь трудностями.
Коэффициент направленного действия антенн-линз в направ лении максимального излучения может быть рассчитан по ф-ле (4.11), если известен коэффициент эффективности апертуры, характеризующий равномерность распределения амплитуд и фаз поля в плоскости раскрыва антенны.
По экспериментальным данным этот коэффициент не пре восходит 0,6. Приближённо ширина угла раствора диаграммы направленности для антенн-линз с квадратной излучающей по верхностью определяется из формулы
Ф=“ О . |
(4-15) |
где Ь — сторона квадрата,
X— длина рабочей волны.
Так как между коэффициентом направленного действия D и шириной угла раствора диаграммы направленности ф суще ствует зависимость [см. ф-лу (4.8)]
£) _ 52532
(Р ’
то с учётом коэффициента эффективности апертуры антенны коэффициент направленного действия антенны-линзы с квад ратной излучающей поверхностью можно определить с доста точной для практики степенью точности по следующей формуле:
12-^-. (4.16)
Рупорно-линзовые антенны в значительной мере свободны от недостатков, свойственных параболическим антеннам. Вслед ствие меньшей реакции поля антенны на облучатель антенна эффективно работает и хорошо согласуется с фидером в широ ком диапазоне частот. Благодаря экранирующему действию рупора, величина защитного действия антенны достигает 60— 68 дб, что достаточно для применения на радиорелейной линии системы двух рабочих частот.
Рупорно-линзовые антенны применяются на радиорелейных линиях с большим числом телефонных каналов, работающих в диапазоне сантиметровых волн. Коэффициент усиления антенн,
212
применяемых на практике, достигает 40 дб при площади рас* крыва 3X3 м.
Существенным недостатком рупорно-линзовых антенн явля ется сложность изготовления линзы: В последнее время эти ан тенны заменяются рупорно-параболическими антеннами, более простыми по конструкции, но имеющими все преимущества ру порно-линзовых антенн.
§ 4.5. Рупорно-параболические антенны
Рупорно-параболическая антенна представляет собой ком бинацию рупора и отражателя, являющегося частью поверх ности параболоида вращения (рис. 4.15).
Фокус параболоида вращения, из которого вырезается от ражатель, находится в горловине рупора. Характеристика на правленности антенны в основном определяется фокусирующим действием отражателя. Сам рупор используется главным обра зом в качестве экрана, направляющего электромагнитные вол ны только в сторону отражателя (рис. 4.16). Так как отра-
2
Рис. 4.15. Рупорно- |
Рис. 4 10 |
Принцип дей- |
параболическая ан- |
ствня рупорно-параболнчес- |
|
тенна |
кой |
антенны |
/ -апертура, 2—пара болоидальная вырезка, 3—рупор, 4—питающий волновод
жатель имеет параболоидальную форму, то сферические волны, падающие на него из рупора, после отражения превращаются в плоские. Выходное отверстие антенны закрывается диэлектри ком с небольшими потерями (например, пенопластом) для пре дотвращения попадания атмосферных осадков внутрь антенны.
На частоте 4000 Мгц при площади раскрыва, равной 8 м2, антенна имеет усиление около 40 дб. Излучение в обратную сторону меньше основного излучения на 70 дб. Это означает, что рупорно-параболические антенны обладают хорошим защит-
213
Такая система обладает рядом достоинств:
1) антенна располагается в непосредственной близости от аппаратуры, благодаря чему резко облегчается решение проблемы уменьшения отражений в фидерах, так как фидеры полу чаются очень короткими;
2). достигается высокий кпд передачи энергии к верхнему
зеркалу;
3)система может быть использована в весьма широком диа
пазоне частот.
Существенными недостатками системы с отражающим зер калом являются:
1)наличие нежелательных отражений от башни, ухудшаю щих защитное действие антенн;
2)большие требования к жёсткости опор на изгиб, так как
изгиб опоры приводит к изменению наклона верхнего зеркала и отклонению луча, причём угол наклона луча равен удвоенно му углу наклона зеркала.
В перископической антенне, изображённой на рис. 4.18й, в качестве облучателя верхнего зеркала используется обычная параболическая антенна. Последняя установлена на крыше зда ния, в котором размещена аппаратура, что позволяет применить очень короткие - фидеры. Недостатками этой антенной системы ■является то, что облучатели параболической антенны подверже ны воздействию наружного воздуха, а параболическое зеркало может быть залито водой или забито снегом, что приводит к ухудшению или к полному прекращению, связи.
Конструкция перископической антенны, предложенная В. Д. Кузнецовым (рис. 4.186), лишена этих недостатков. Ос новные узлы этой антенны показаны на оис. 4.19. .
Небольшая рупорная антенна установлена внутри помещения в непосредственной близости от радиоаппаратуры и соединена с последней короткими отрезками коаксиального кабеля. Рупор ная антенна облучает нижнее зеркало, расположенное вблизи башни и наклонённое к горизонту под углом 45°. Рупорная ан тенна и нижнее зеркало, представляющее собой часть поверх ности эллипсоида вращения с фокусами, расположенными в центре раекрыва рупорного облучателя и в центре верхнего плоского зеркала, образуют направленную антенну с большим коэффициентом усиления, которая облучает верхнее зеркало. Применение нижнего зеркала в форме части поверхности эллип соида вращения позволяет обеспечить наилучшую концентра цию электромагнитной энергии в месте установки верхнего зеркала. Продольные и поперечные размеры зеркал выбираются так, чтобы форма поверхности раекрыва по направлению к кор респонденту и между зеркалами имела вид круга (рис. 4.20.).
Кпд передачи энергии от нижнего зеркала к верхнему, опре деляемый как отношение энергии, попадающей на поверхность верхнего зеркала, к полной энергии, излучаемой нижним зерка-
215
лом, характеризует потерю энергии на участке между зеркала миДля определения кпд передачи энергии можно воспользо ваться кривыми, изображёнными на рис. 4.21.
Коэффициент усиления описываемой антенны приближённо можно вычислить по следующей формуле:
|
4,6 ^-т), |
(4.17) |
где Sg — площадь раскрыва верхнего зеркала, |
||
X— длина волны, |
энергии между |
зеркалами. |
— кпд передачи |
||
§ 4.7. |
Коаксиальные фидеры |
Для передачи энергии высокой частоты от передатчика к антенне и от антенны к приёмнику используются специальные фидерные линии. К этим линиям предъявляется ряд требований.
Во-первых, необходимо, чтобы энергия, передаваемая по ли
нии, |
достигала конца линии с возможно меньшими потерями, |
т. е. |
чтобы кпд линии был высок. |
Во-вторых, источник энергии должен отдавать в линию мак симально возможную мощность. Это требование приводит к не обходимости производить согласование выхода генератора совходом линии.
В-третьих, источник энергии должен быть хорошо согласо ван с линией в сравнительно широком диапазоне частот. Это означает, что входное сопротивление линии и генератора долж но мало изменяться с частотой.
В-четвёртых, коэффициент бегущей волны в линии должен мало отличаться от единицы. Это требование чрезвычайно важ но для радиорелейных линий, использующих частотную моду ляцию. Если оно не будет выполнено, то может произойти рез кое ухудшение качественных показателей канала связи из-за появления нелинейных искажений, вызванных отражениями в; линии.
В-пятых, фидерные линии должны обладать стабильными параметрами, мало зависящими от метеорологических условий. Для создания линий с устойчивыми параметрами приходится прибегать к ряду мер, как-то: наполнению фидера сухим воз духом с давлением, выше атмосферного, продувке тёплым воз духом и т. п. Эти меры в известной степени устраняют появле ние влаш на внутренних токонесущих поверхностях фидера, не избежное в случае плохой герметизации.
В аппаратуре радиорелейных линий наиболее часто приме
няются два |
типа фидерных линий. Сечение |
их |
показано на |
|||
рис. |
4.22. |
Это— коаксиальная линия, |
гибкая |
или |
жёсткая |
|
(рис. 4.22а), или волноводы прямоугольного |
или' круглого се |
|||||
чения |
(рис. |
4.226). Коаксиальные линии |
применяются |
на мет |
2 1 1
ровых и дециметровых волнах. На сантиметровых волнах по тери в коаксиальных линиях настолько велики, что исключают их применение. Волноводы применяются главным образом на сантиметровых волнах, так как размеры сечения волновода на дециметровых волнах получаются слишком большими.
Электромагнитное поле в коаксиальной линии заключено в
пространстве |
между внутренним |
и |
внешним |
проводниками. |
|||||||
а) |
|
|
б) |
Внешний |
проводник является |
экра |
|||||
|
|
ном, |
благодаря |
чему |
отсутствуют |
||||||
|
|
|
|
||||||||
© |
П |
О |
потери на излучение и индукцию, а |
||||||||
также |
исключено |
|
воздействие |
||||||||
Рис. 4.22. |
Поперечные |
сечения |
внешних полей. |
Коаксиальная ли |
|||||||
ния более |
трудна |
в изготовлении, |
|||||||||
линий высокой частоты: |
|||||||||||
а) коаксиальная |
линия, |
б) прямо |
чем обычная открытая двухпровод |
||||||||
угольный и круглый волноводы |
ная |
линия, особенно |
в отношении |
||||||||
|
|
|
|
соединительных |
устройств, но |
эти |
конструктивные трудности возмещаются хорошими электрически ми показателями на очень высоких частотах. Коаксиальные ли нии имеют гибкую или жёсткую конструкцию. В гибкой коакси альной линии внутреннее пространство полностью или частично (в виде специальных шайб) заполнено высококачественным ди электриком с небольшими потерями. Гибкий фидер более удо бен для монтажа, но ему свойственны более высокие потери, чем жёсткому. Это особенно относится к линиям со сплошным заполнением диэлектриком. Жёсткая коаксиальная линия имеет внутренний проводник в виде сплошного металлического стерж ня, а наружный проводник представляет собой трубку. Внут ренний стержень закрепляется с помощью изоляционных шайб или так называемых металлических изоляторов, представляю щих собой отрезки короткозамкнутых коаксиальных линий, длиной в четверть длины волны. Для соединения отрезков жё сткой линии применяются свинчивающиеся соединения или фланцы, закрепляемые болтами.
Если по проводнику течёт ток, то проводник окружён маг нитным полем. Следовательно, линия имеет последовательную' индуктивность, определяемую как отношение магнитного пото ка, связанного с проводником, к току. Кроме этого проводники обладают последовательным активным сопротивлением. Если имеется напряжение между проводниками линии, то имеется, и электрическое поле между ними и заряды на них, причём си ла поля и заряды пропорциональны напряжению. Линия поэто му имеет параллельную ёмкость. Если изоляция между про водниками не идеальная, то имеется также некоторая парал лельная проводимость утечки. Все эти постоянные ■— сопротив ление, индуктивность, ёмкость и проводимость — равномерно распределены по линии.
Таким образом, электрические свойства коаксиальной линии полностью определяются четырьмя первичными параметрами:
218