![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Бородич, Сергей Владимирович. Радиорелейная связь учебник для техникумов связи
.pdfго времени пробега сигнала в зависимости от частоты, коэффи циент усиления усилителя.
Требования, предъявляемые к этим характеристикам, зави сят прежде всего от пропускной способности линии, характера передаваемых сообщений, способа уплотнения и вида модуля ции, а также от типа усилителя.
Номинальная. величина промежуточной частоты в аппара туре радиорелейных линий выбирается обычно в интерйале от 10 до 120 Мгц. Частоты, находящиеся в нижней части этого ин тервала, применяются в аппаратуре радиорелейных линий с ма лой пропускной способностью, работающей в диапазоне метро вых волн. Чем выше пропускная способность линии, а следо вательно, чем шире полоса пропускания и чем выше рабочие частоты аппаратуры, тем выше выбирается номинальная вели чина промежуточной частоты.
Международный консультативный комитет по радио (МККР) рекомендует для аппаратуры радиорелейных линий два значе ния номинальной промежуточной частоты:
35 |
Мгц — для линий, работающих на частотах от 50 до |
1000 |
Мгц, |
70 |
Мгц—для линий, работающих на частотах выше 1000 Мгц. |
Требования к частотной и фазовой характеристикам усили теля определяются пропускной способностью линии, а также способом уплотнения и модуляции. В аппаратуре линий с боль шой пропускной способностью ширина полосы пропускания усилителя достигает 30 Мгц при очень малой неравномерности усиления в полосе (до ±0,1 дб). Допустимая неравномерность характеристики группового времени пробега сигнала в таких
усилителях не превышает ( 2 5 ) *10 ”9 сек (2-ъ5 нсек). В аппаратуре радиорелейных линий с временным уплотнением и импульсной модуляцией требования к частотной характеристи ке усилителей промежуточной частоты значительно слабее, а неравномерность группового времени пробега сигнала в полосе пропускания вообще не имеет существенного значения.
Коэффициент усиления зависит от типа усилителя, а также от типа аппаратуры и затуханий в различных элементах трак та. Коэффициент усиления предварительного и мощного усили теля обычно не превышает 10 -*-20 дб, тогда как коэффициент усиления, основного усилителя достигает 80 -г- 120 дб.
Кроме электрических требований, к усилителям промежу точной частоты аппаратуры радиорелейных линий предъявля ется ряд конструктивных и механических требований, как на пример: простота настройки, достаточная устойчивость работы (отсутствие самовозбуждения и стабильность электрических ха рактеристик при смене ламп и изменении питающих напряже ний), высокая надёжность (большой срок службы ламп ri' де талей), лёгкий доступ ко всем деталям монтажа и лампам.
119
В данном параграфе рассматриваются, главным образом, основные усилители промежуточной частоты. Предварительные усилители с малым уровнем шумов рассмотрены в § 3.4, мощ ным усилителям посвящён § 3.10.
По типу применяемых контуров и характеру их настройки усилители промежуточной частоты можно разделить на не сколько групп:
усилители с одиночными резонансными контурами, настро енными на одну частоту;
усилители с попарно расстроенными одиночными контурами; усилители с двумя настроенными и связанными контурами
в каждой ступени; усилители с расстроенными тройками одиночных контуров;
усилители с различным чистом контуров в разных ступенях и различными расстройками между ними.
Исходной величиной для расчёта параметров усилителя яв ляется коэффициент усиления ступени с одиночным резонанс ным контуром и полосой пропускания, равной полосе пропус
кания всего усилителя, |
определяемый формулой |
|
||
|
|
Ко |
(3.53) |
|
|
|
2тсСД/ |
|
|
где S |
крутизна характеристики усилительной лампы,. |
|
||
С — ёмкость контура, ф , |
отсчитываемая |
на |
||
Д/ — полоса частот |
пропускания (Мгц), |
|||
Для |
уровне 0,7. |
|
настроенными |
на |
усилителя с' одиночными контурами, |
одну частоту, состоящего из п ступеней, общий коэффициент усиления равен
K o,k. = {k 0 V v 2 - \ ) . |
(3.54) |
Для усилителей с попарно расстроенными контурами при критической расстройке, т. е. при таком расстоянии между ча стотами настройки контуров, при котором частотная характе ристика является ещё одногорбой, общий коэффициент усиле ния равен
Г |
4 |
Д->) |
1 л |
Кп.р. |
|
(3.55) |
Для усилителя со связанными контурами, при оптимальной связи между ними общий коэффициент усиления равен
Кг 0,5 КУ : / 2 — 1 |
(3.56) |
На графике рис. 3.45 приведены кривые, покааывающие за висимость коэффициента усиления, вычисленного по данным
120
формулам и выраженного ев децибелах, от числа ступеней и уси ления одиночной ступени. При сравнении коэффициентов уси ления следует иметь в виду, что в усилителях с широкой.поло сой пропускания ёмкости контуров часто определяются в основ ном входной и выходной ёмкостями лампы, и поэтому если счи
тать |
ёмкость контуров |
|
|||||
для |
усилителей |
первой |
|
||||
и второй |
групп, |
рав |
|
||||
ной С, то для третьей |
|
||||||
группы |
эта |
ёмкость |
|
||||
равна 0,5 С в каждом |
|
||||||
контуре |
связанной |
си |
|
||||
стемы. При этих усло |
|
||||||
виях коэффициент уси |
|
||||||
ления |
усилителя |
со |
|
||||
связанными |
контурами |
|
|||||
будет несколько боль |
|
||||||
ше. |
|
расчёта |
рабо |
|
|||
Для |
|
||||||
чего |
затухания |
конту |
|
||||
ров, |
необходимого |
для |
|
||||
получения |
заданной |
|
|||||
полосы |
пропускания |
|
|||||
усилителя, |
вводится |
Ю п |
|||||
понятие об эквивалент |
Рис. 3.45. Зависимость усиления от числа ступе |
||||||
ном |
затухании |
одиноч |
|||||
ней для усилителей трёх групп |
|||||||
ного |
резонансного кон |
||||||
|
тура, имеющего |
поло |
|
|
су пропускания, |
равную полосе пропускания всего усилителя. |
||
Эквивалентное затухарие одиночного контура |
равно |
||
|
d0 _L = |
д/ |
(3.57) |
|
Qo |
/о |
|
Рабочие затухания для усилителей первых трёх групп при критической расстройке и оптимальной связи между контура ми' определяются формулами:
d n |
(3.58) |
|
Vv2
|
0 |
,7 |
rfn |
(3.59) |
п.р. |
|
|
|
|
|
I |
4 |
- 1 |
|
_ |
0.7 |
|
(3.60) |
|
|
|
|
|
V V 2 - \
На графике рис. 3.46 приведены кривые зависимости рабо-
121
чего затухания контуров от числа ступеней при различной ве
личине относительной полосы пропускания |
для усилителей |
/о
трёх групп. Нужная величина рабочего затухания достигается шунтиоованием контуров усилителя добавочными сопротивле ниями.
Частотные характеристики для усилителей трёх групп при критической расстройке и оптимальной связи между контурами
выражаются уравнениями:
Уо.к.
Уп.р.
Ус * .
1
(3.61)
{ V T T ^ Y
(3.62)
V4-
(3.63)
V 4 -
Рис. 3.46. Зависимость затухания от числа ступеней при относительной полосе пропу скания 0,4; 0,2; 0,1 для усилителей трёх групп ,
где х - относительная расстройка, соответственно равная:
2 4 / |
2 4 / |
fo^o.K. №п.
2 4 /
hd-с.к.
Оценить избирательные свойства усилителей промежуточной частоты можно коэффициентом прямоугольности частотной ха рактеристики
А/о,1 |
*«0,01 — |
А /o.oi |
(3.64) |
|
*«0.1 = Д /о,7 |
Д /0,7 |
|||
|
равным отношению полосы, отсчитываемой на уровне 0,1 или 0,01, к полосе пропускания усилителя, отсчитанной на уров не 0,7
Награфике рис. 3.47 приведены кривые зависимости коэф фициента прямоугольности от числа ступеней для усилителей трёх групп.
В аппаратуре радиорелейных линий с частотным уплотне нием стремятся получить линейную фазовую характеристику тракта для уменьшения уровня переходных разговоров между каналами (см. гл. 8).
Линейность фазовой характеристики обычно оценивают по изменению группового времени пробега сигнала в тракте в за висимости от частоты. Групповое время пробега сигнала равно
122
производной от фазы |
|
х = d tp |
(3.65) |
d со |
|
или крутизне фазовой характеристики. Если фазовая характе ристика линейна в полосе пропускания, то групповое время про
бега |
сигнала |
постоянно в |
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
этой |
полосе. |
Изменения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
группового времени пробега |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
сигнала в полосе пропуска |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
ния всего тракта промежу |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
точной станции радиорелей |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
ной |
линии |
определяются, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
главным образом, усилите |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
лем промежуточной частоты, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
поскольку он содержит наи |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
большее число резонансных |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
контуров. Поэтому в усили |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
телях промежуточной часто |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
ты обычно предусматривает |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
ся коррекция |
характеристи |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
ки группового времени про |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
бега |
сигнала. |
В |
результате |
Рис. |
3.47. |
Зависимость коэффициента |
пря |
||||||
этой |
коррекции |
групповое |
моугольное™ от числа ступеней |
для |
уси |
||||||||
время пробега сигнала в уси |
|
|
лителей трёх групп |
|
|
|
|
||||||
лителе должно быть посто |
в полосе пропускания усилителя. |
||||||||||||
янно ( с заданной точностью) |
|||||||||||||
На рис. 3.48 приведена типичная |
характеристика |
изменения |
|||||||||||
группового времени пробега |
сигнала в |
усилителе |
промежуточ |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ной частоты. Скоррек |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
тировать подобную ха |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
рактеристику |
в |
можно |
|||
|
|
|
|
Характеристика тракта |
|
включением |
тракт |
||||||
|
|
|
|
|
усилителя |
некоторого |
|||||||
|
|
|
|
до коррекции |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
выравнивающего четы- |
|||||
|
|
|
|
Характеристика тракта |
рёхполюсника, |
имею- |
|||||||
|
|
|
|
тем коррекции |
|
щего обратную |
харак |
||||||
Ч |
|
|
|
|
|
|
|
теристику, |
т. |
е. |
харак |
||
/ г о |
ч |
|
|
|
|
теристику |
с |
противо |
|||||
|
, Характеристика |
|
|||||||||||
|
в |
со |
\ |
|
положной |
кривизной |
в |
||||||
|
/ |
X |
бырабштюшлго |
|
|
полосе пропускания. |
В |
||||||
|
60 |
\ |
контура |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
результате такой |
кор |
|||||
Рис. 3.48. Характеристика изменения |
группового |
|
рекции можно получить |
||||||||||
|
времени |
пробега |
сигнала |
|
|
|
характеристику |
изме |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
нения группового |
вре |
мени пробега, приближающуюся к горизонтальной оси в необ ходимой полосе, т. е. получить фазовую характеристику тракта, приближающуюся к прямой линии.
123
Для коррекции фазовых характеристик применяются много элементные выравнивающие контуры, схемы которых приведены на рис. 3.49. При достаточно симметричной кривой изменения группового времени пробега можно, обойтись одним фазокорректирующим контуром. Для коррекции несимметичных.кривых не
l; |
обходимо включать |
по |
||||
----—ДГ------ |
следовательно |
несколько |
||||
11с- |
||||||
II |
выравнивающих |
конту |
||||
< 1 |
б |
ров. Величина допустимо |
||||
го изменения |
группового |
|||||
.______ъ . |
времени |
пробега |
опреде |
|||
Рис. 3.49. Схемы выравнивающих |
контуров |
ляется |
показателями |
ра |
||
|
|
диорелейной линии и мо- |
жет колебаться от 1 до 10 нсек в полосе пропускания в зависи мости от типа применяемой аппаратуры.
Параметры выравнивающих контуров определяются следую щими формулами:
L i — 2* р ; L 2 = |
1 |
р |
; |
(3 .6 6 ) |
|||
|
2п[0 |
|
|
2/с |
2г. / 0 |
|
|
п |
1 |
1 |
. г |
|
2/с |
|
(3 .6 7 ) |
Сх — 2/с 2гс/0 р |
» |
— 2.1 / 0 р |
, |
||||
б - |
|
2 |
|
; б - С И ; |
(3 .6 8 ) |
||
U i |
C, p 2J |
|
|
|
|
||
р ' |
|
_ р, |
2LX |
|
(3 .6 9 ) |
||
1 |
~ |
2 ’ |
2 ~ |
р |
’ |
|
|
|
|
||||||
где р— характеристическое |
сопротивление контура, |
|
|||||
и — средняя частота, |
|
|
|
|
|
|
к— коэффициент, определяющий форму характеристики и связанный с параметрами контура следующим соот ношением:
4/с2 |
= - £ * - . |
(3 .7 0 ) |
L2 |
Cj |
|
Групповое время пробега сигнала в выравнивающем контуре определяется выражением
_ 2к |
1 -f- п2 |
(3 .7 1 )
~ л / о (1 — «2) - ( - 4 к 2«2 ’
где
/2 Ю
®о к
Для получения практически приемлемых параметров L и С следует выбирать величины характеристических сопротивлений контуров порядка 100-г-500 ом. Выравнивающий контур вклю чается между двумя лампами, включёнными в тракт усилителя
124
-промежуточной частоты, и нагружается на входе и выходе со противлениями, равными характеристическому сопротивлению контура (рис. 3.50), Частотная характеристика описанных кон туров равномерна в довольно широкой полосе частот.
Усилители промежуточной частоты аппаратуры радиорелей ных линий имеют целый ряд характерных конструктивных осо бенностей. Ступени усилителей промежуточной частоты распо лагаются друг за другом по прямой линии в прямоугольном шасси, снабжённом надёжной крышкой (дном), обеспечиваю-- щей хорошую экранировку ступеней, но в то же время разре шающей доступ к деДалям усилителя во время монтажа и на стройки. Обычно предварительные, основные и мощные уси лители собираются каждый в своём шасси и соединяются кабель ными перемычками. Если же усилители размещаются в одном шасси, то между ними устанавливаются экранирующие пере городки. Стеклянные лампы (в усилителях применяются лампы «пальчикового» типа) снабжаются надёжными экранами, защи щающими их от действия внешних электромагнитных полей и препятствующими возникновению между лампами близких сту пеней паразитных обратных связей. 'Лампы металлической серии снабжаются специальными зажимами, обеспечивающими надёжное соединение металлического баллона лампы с корпу сом шасси. Конструк ция ламп, применяе мых для широкополос ного усиления на про межуточной частоте, выполнена таким об разом, что соединение их с элементами кон туров и цепей питания осуществляется мини мально короткими со единительными прово
дами. Для увеличениярасстояния между сеточными и анодными цепями выводы сетки и анода в этих лампах сделаны на диаметрально противоположных сторонах цоколя. Некото рые лампы имеют двойные выводы основных электродов в це лях уменьшения индуктивности выводов.
Для повышения устойчивости усилителя, т. е. уничтожения склонности его к самовозбуждению, необходимо в максималь ной степени уменьшить всякие паразитные связи между ступе нями. Эти паразитные связи могут возникнуть не только при плохой экранировке ламп, но и в цепях питания отдельных сту пеней при недостаточной развязке между ними, а также при пересечении в корпусе шасси путей сеточных токов с анодными соками этой же или другой ступени, при неправильно выбран ных точках «заземления» элементов схемы. Все токи анода в
125
шасси предыдущей ступени и все токи сетки последующей сту пени должны замыкаться между лампами этих двух ступеней. На рис. 3.51 приведено размещение деталей двух ступеней на лампах типа 6Ж1П с одиночными контурами, здесь же изоб ражена электрическая схема этих ступеней. Все провода пита ния, а также различные контрольные цепи должны иметь очень
хорошие развязки. Такие развязывающие |
цепочки |
создаются |
||||
|
применением специаль |
|||||
|
ных проходных конден |
|||||
|
саторов, |
пропускающих |
||||
|
постоянный ток и на |
|||||
|
дёжно |
|
блокирующих |
|||
|
токи |
промежуточной |
||||
|
частоты |
|
на |
корпус |
||
|
шасси. |
|
|
|
|
|
|
|
На рис. 3.52 изоб |
||||
|
ражена |
|
конструкция |
|||
|
шасси |
усилителя про |
||||
|
межуточной частоты, а |
|||||
|
на рис. 3.53 схема раз |
|||||
|
вязок |
в |
контрольных |
|||
|
цепях |
питания. |
Сам |
|||
|
корпус |
шасси усилите |
||||
|
ля |
представляет |
собой |
|||
|
волновод |
|
предельного |
|||
|
типа для волны, соот |
|||||
|
ветствующей |
проме |
||||
Рис. 3.51. Монтажная и электрическая схемы |
жуточной частоте. По |
|||||
этому для данного уси |
||||||
ступеней на лампах 6Ж1П |
ления, |
при |
определён |
|||
|
ной |
|
ширине |
шасси, |
длина последнего должна быть не меньше некоторой определён ной величины, обеспечивающей необходимое затухание между последней и первой ступенями усилителя. Для прямоугольного волновода и для наиболее опасной в отношении самовозбужде ния волны типа #oi затухание в децибелах определяется выра жением
b = 27 — , d
где I — длина волновода, d — ширина.
Следовательно, для усилителя с коэффициентом усиления К допустимая длина шасси может быть вычислена из соотношения
20 lg /С< 27 — . |
(3.72) |
d |
|
Для повышения стабильности частотной характеристики уси лителя промежуточной частоты при смене ламп, кроме ёмко сти контура; состоящей из входной и выходной ёмкостей ламп
126
соседних ступеней, добавляется ещё специальная ёмкость по рядка 5 -г- 10 пф. Это применяется, как правило, в относительно узкополосных усилителях с полосой пропускания порядка 1 —г—5 Мгц. В усилителях с полосой пропускания более широкой, порядка 10-ь- 30 Мгц, дополнительные ёмкости не включаются, так как при столь широкой полосе добротность контуров и без того очень мала. ■ j
При относительно узкой полосе пропускания наиболее ча сто применяются усилители .второй группы, т. е. усилители с
попарно расстроенными оди |
|
||||
ночными контурами. При ши |
|
||||
рокой полосе обычно применя |
|
||||
ются усилители третьей груп |
n_j |
||||
пы с двумя |
настроенными и |
|
|||
связанными контурами в каж |
|
||||
дой ступени. |
|
чаще |
всего |
|
|
В |
последних |
|
|||
применяются |
простые |
связан |
|
||
ные |
контуры |
с |
индуктивной |
|
|
связью, где подбор величины |
[ Рис. 3.52. Конструкция шасси |
||||
связи |
достигается |
изменением |
усилителя |
||
расстояния между |
обмотками, |
|
расположенными на одном каркасе, или Т- и П-образные кон туры, подобные контурам в переходных цепях (рис. 3.32), вели чина связи в которых регулируется изменением индуктивности связи. В большинстве случаев настройка основных индуктив ностей производится латунными сердечниками.
Для усиления на промежуточных частотах в приёмниках ра диорелейных линий применяются специальные пентоды, обеспе-
I— ill— ill— ill— ill— lll- |
/ |
К |
|
|
|
L ? |
-150 |
& |
|
- 3 |
3 |
li— 41— чь— 4i |
f f l |
е.з |
|
|
|
||
Рис. 3.53. Схема развязок в контрольных |
цепях и |
||
|
цепях питания |
|
|
чивающие большое отношение крутизны характеристики к ёмко сти лампы, что даёт возможность получить большой коэффи циент усиления при широкой .полосе пропускания. Пентод типа 6Ж4 (металлической серии) обеспечивает при полосе 10 Мгц коэффициент усиления одиночной ступени /Со = 5,5. Эта лампа применяется до частот порядка 30-5- 50 Мгц; на более высоких частотах входное сопротивление её резко падает и начинает сильно сказываться индуктивность выводов основных электро дов. Большой коэффициент усиления одиночной ступени обес печивают лампы типа 6ЖЗП и 6Ж5П («пальчикового» типа),
127
![](/html/65386/283/html_pC68njRu4e.f3ra/htmlconvd-CGfcvT130x1.jpg)