книги из ГПНТБ / Евсеев, Роман Евгеньевич. Новое в технологии электромонтажных работ
.pdfЭтот ручей должен быть выполнен с большей точностью, чем для обычных газоводопроводных труб; его диаметр не должен
превышать больше, чем на 0,6 мм номинальный наружный
диаметр трубы. При больших отклонениях в размере ручья неизбежно сминание трубы. Труба перед гнутьем жестко за
крепляется к сектору при помощи скобы, охватывающей трубу. При вращении сектора по часовой стрелке он как бы навивает на себя трубу.
Рис. 28. Принципиальные |
схемы |
способов гнутья |
тонкостенных |
труб: |
|
а — трубогиб с вращающимся |
сектором и дорном; |
б — трубогиб с вращающимся сектором |
|||
и катающейся желобчатой рейкой; в — трубогиб с |
вращающимся |
сектором и формующим |
|||
роликом; I — положение трубы и деталей трубогиба |
до начала гнутья;// —то же, |
во время |
|||
процесса гнутья; I — тонкостенная труба; |
2 — вращающийся сектор; 3 — дорн; 4 — хомут, |
закрепляющий трубу на секторе; 5 — ось вращения сектора; 6 — катающаяся желобчатая рейка; 7 — направляющие ролики; 8 — формующий ролик; 9 — направляющий ролик
Трубогибы, изображенные на рис. 28, отличаются друг от
друга устройствами, предотвращающими сминание труб при
гнутье. Трубогиб по схеме а имеет приспособление для фор
мовки трубы изнутри, так называемый дорн — длинный ци линдрический стержень диаметром, соответствующим внутрен нему диаметру изгибаемой трубы. При изгибании труба наде
вается на дорн и закрепляется к сектору хомутом. Конец дорна расположен в том месте, где при поворачивании сектора начи нается изгибание трубы (в месте сопряжения уже изогнутой и прямолинейной частей трубы). При вращении сектора он
52
тянет за собой трубу, которая, загибаясь, стягивается с дорна.
Деформация стенок трубы (сжатие внутренних волокон и рас
тяжение наружных) происходит у конца дорна, заполняю щего в этом месте внутреннюю полость трубы. Стенки трубы
формируются |
между |
дорном |
и полукруглым ручьем сек |
тора (разрез |
на рис. |
28); этим |
предотвращается сминание. |
На трубогибах с дорном целесообразно выполнять гнутье только коротких отрезков труб, например, заготовку стандарт ных колен. Выполнение изгибов на длинных трубах сопряжено с неудобствами и поэтому не может быть рекомендовано.
Большим недостатком этого трубогиба является значительное трение между трубой и дорном при движении трубы, что при водит к невозможности изгибания окрашенных труб. Кроме того, длинный дорн, равный по длине трубе, которая изги-
Рис. 29. Приспособление существующих трубогибов с вращаю щимся сектором для гнутья тонкостенных труб:
а — трубогиб для гнутья труб диаметром до 33 мм', б — трубогиб типа ВГС-10 для гнутья труб диаметром до 60 мм
бается, увеличивает габариты трубогиба и затрудняет выпол нение операций по изгибу. Особенно сложно на подобных тру богибах выполнять несколько изгибов на одной трубе в раз
ных плоскостях.
В трубогибе по схеме б используется принцип формовки
трубы снаружи при изгибе (создается равностороннее сжа
тие трубы снаружи в месте изгиба). Это достигается при по мощи зажатия трубы, лежащей в ручье сектора, между стен ками ручья и прямолинейной рейкой. Последняя при враще нии сектора перемещается по роликам 7, чем значительно
снижается трение.
Равностороннего сжатия трубы при изгибе — формовке снаружи — можно достичь и более простым способом при по
мощи нажимного, формующего ролика (рис. 28, в). В этом
случае труба в месте изгибания зажимается между сектором и роликом 8. Дополнительный ролик 9 направляет трубу и не
53
дает ей возможности отходить в сторону, предотвращая та ким образом сминание.
Схема с формующим роликом предложена трестом Уралэлекгромонтаж, который использовал ее для переделки рас пространенных трубогибных станков типа ВГС-10 для гнутья тонкостенных труб (рис. 29). При переделке трубогибов типа
ВГС-10 или других необходимо иметь в виду следующее: 1) ручьи на секторе и роликах, как уже отмечалось, должны
быть на 0,6 мм больше номинального диаметра изгибаемой
трубы и 2) формующий и направляющий ролики должны иметь устройства для плотного поджатия их к трубе.
В заключение следует отметить, что трубогибы для тонко стенных стальных труб с формующими роликами являются
наиболее простыми и удобными, хорошо зарекомендовавшими себя в работе. Главэлектромонтажем Минстроя РСФСР при няты меры к серийному выпуску таких трубогибов.
III. АРГОНО-ДУГОВАЯ СВАРКА АЛЮМИНИЕВЫХ ШИН
1. Общие сведения
Сварка алюминиевых тонкопроводящих шин с целью их соединения прочно вошла в настоящее время в практику при монтаже электротехнических установок. Это объясняется большими преимуществами сварных соединений перед болто выми. При использовании сварки значительно повышается производительность труда монтажников, экономятся крепеж ные материалы, повышается надежность электроустановок за счет создания сплошных электрических цепей, экономится большое количество электроэнергии в эксплуатации вслед ствие устранения потерь энергии в контактных соединениях.
В зависимости от местных условий применяется электриче ская или газовая ручная сварка с использованием флюсов для удаления пленки окиси алюминия и защиты сварочной ванны от окисления в процессе сварки. Наибольшее распространение получила электросварка угольным электродом на постоянном токе вследствие относительно большей производительности и хорошего качества получаемых с ее помощью соединений.
Одной из особенностей обычной ручной электрической или
газовой сварки алюминиевых шин с применением флюсов яв
ляется то, что соединения можно выполнять только в нижнем
положении в специальных приспособлениях, формующих свар ные швы снизу и с боков для предотвращения растекания жидкого алюминия из сварочной ванны.
По этой причине затруднена, а в ряде случаев и просто невозможна сварка неповоротных стыков смонтированных секций шинопроводов, в частности шинопроводов коробчатого
54
или трубчатого сечения. Остатки флюса и шлаки необходимо удалять после сварки, так как они могут повести в присутствии влаги к коррозии алюминия. Но это не всегда возможно в монтажных условиях, в особенности, когда контактные сое динения выполнены внахлестку, при сварке пакетов шин и гиб ких температурных компенсаторов. Последнее обстоятельство сильно затрудняет использование сварки в установках, нахо дящихся на открытом воздухе и в сырых помещениях.
От упомянутых обычных методов сварки выгодно отли чается сварка в среде защитного газа, позволяющая осуще
ствлять швы в любых пространственных положениях и совер-
Рис. 30. Принцип электродуговой сварки неплавящимся эле ктродом в среде защитного газа:
1,2 — свариваемые детали; 3 — вольфрамовый электрод; 4 — сопло горелки; 5 — присадочный пруток; 6 — защитный газ; 7 — сварной шов; 8 — провода к сварочной установке
шенно устраняющая опасность коррозии соединений от остатков флюсов, так как вообще отпадает надобность в их приме нении. Важным преимуществом этого вида сварки является также и то, что ее выполнение может производиться на пере
менном токе, что даст возможность использовать обычное широко распространенное в монтажных организациях свароч ное оборудование переменного тока (трансформаторы).
Принцип электродуговой сварки в среде защитного газа
заключается в том, что сварочная ванна, концы электрода и присадочного прутка, определенные участки шва и околошов-
ной зоны |
основного металла предохраняются от |
окисления |
в процессе |
сварки при помощи нейтрального газа |
(рис. 30). |
Этот газ подается в зону сварки через сопло специального электрододержателя-горелки. В качестве защитного газа чаще всего применяется аргон, поэтому и сварка получила назва
ние аргоно-дуговой.
55
Аргоно-дуговая сварка заслуженно получила распростра нение в ряде отраслей промышленности, где используется алюминий и его сплавы, например в авиастроении, судострое нии, химическом машиностроении и др. Известным тормозом к распространению в прошлом аргоно-дуговой сварки в элек тромонтажном производстве являлась дефицитность аргона. В настоящее время выпуск аргона резко возрастает, что обес печит широкое внедрение этого прогрессивного способа сварки и в электромонтажную практику. Ее использование будет спо собствовать индустриализации работ по монтажу цельносвар ных шинопроводов и ошиновок распределительных устройств вследствие возможности сваривать неповоротные стыки смон тированных секций шин, изготовленных заводским путем.
Аргоно-дуговая сварка может выполняться как плавя щимся электродом, который подается непрерывно в зону сварки специальным устройством, так и неплавящимся (чаще всего вольфрамовым) электродом. В последнем случае приса дочный материал вводится в шов извне из прутка, погружае мого периодически в сварочную ванну. Практически для вы полнения сварки вольфрамовый электрод закрепляется в спе циальном держателе внутри сопла, через которое к месту сварки подается аргон. Оборудование для сваркинеплавя
щимся электродом значительно проще, чем для сварки пла
вящимся электродом. Кроме того, имеет место определенная дефицитность специальной калиброванной, твердотянутой алюминиевой проволоки, необходимой для сварки плавящимся электродом. Поэтому следует рекомендовать первоочередное внедрение в электромонтажную практику первого способа.
Особенностью аргоно-дуговой сварки, как уже отмечалось, является то, что для разрушения тугоплавкой пленки окиси,
покрывающей алюминий и препятствующей сварке, не тре
буется применения флюсов. Окись разрушается в процессе сварки в результате действия дуги вследствие явления так на
зываемого катодного распыления, вызываемого «бомбарди ровкой» потоком ионов. Оно наблюдается при сварке на пере менном токе только в те полупериоды тока, когда свариваемые изделия являются катодом. Разрушение окиси может быть эф фективным только в случае очень малой толщины окисной пленки. Поэтому перед сваркой требуется тщательная очистка свариваемых кромок и присадочных прутков. Очистка необ ходима также для уменьшения количества окиси, попадающей в швы, так как при сварке происходит только «взламывание», но не полное удаление окиси (в противоположность тому, что наблюдается при использовании флюсов, когда окись перево дится в легкоплавкий шлак, всплывающий на поверхность
сварочной ванны).
Другой важной особенностью аргоно-дуговой сварки вольфрамовым электродом на переменном токе является эф
56
фект частичного выпрямления тока, что приводит к образо ванию постоянной составляющей1 тока, затрудняющей сварку. Это объясняется тем, что при наличии постоянной составляю щей тока катодное распыление пленки окиси уменьшается,
что отрицательно влияет на качество образования швов; про цесс сварки делается неустойчивым, наблюдается значитель ное разбрызгивание металла. Применением специальных мер, о которых будет сказано ниже, удается снизить величину по
стоянной составляющей тока до значений, при которых она практически не влияет на процесс сварки.
2. Аппаратура и материалы
Для устойчивого горения дуги при аргоно-дуговой сварке
на |
переменном токе требуются источники сварочного |
тока |
с |
напряжением холостого хода, доходящим до 200 в и |
бо |
лее. Повышенная опасность такого напряжения, даже не смотря на наличие в установках специальных блокировок, де
лает его мало пригодным для монтажных условий. Поэтому
Рис. 31. Принципиальная электрическая схема поста аргоно-дуговой сварки неплавящимся электродом на переменном токе:
1 — сварочный трансформатор; 2— дроссель; 3 — осциллятор; 4 — балластный реостат; 5 — баллон с аргоном; 6 — кислородный редуктор; 7 — держатель для электрода (горелка); 8 — ротаметр; 9 — манометр
с целью использования обычных, широко распространенных,
сварочных трансформаторов, имеющих напряжение холостого хода в среднем 65 в, приходится применять осцилляторы — высоковольтные высокочастотные аппараты, стабилизирую
1 Постоянная составляющая — выпрямленный ток постоянного направ ления, накладывающийся на сварочный ток переменного направления.
57
щие процесс горения сварочной дуги и облегчающие ее воз буждение.
На рис. 31 приведена принципиальная схема поста аргоно дуговой сварки неплавящимся электродом на переменном токе. Эта схема вследствие своей относительной простоты наи более рекомендована для монтажных условий. В качестве источника тока применяются сварочные трансформаторы типа
СТЭ-34 или СТЭ-23 с дросселями РСТЭ. При выборе осцил ляторов необходимо учитывать, что они, как аппараты, имею щие высокочастотные колебательные контуры, способны соз давать помехи радиоприему. Следует применять осцилляторы, снабженные фильтрами для устранения радиопомех (напри мер осциллятор типа ОСЦВ-1 конструкции ВИСХОМ1 или типа ОСПЗ-1). В зависимости от напряжения первичной об мотки трансформатора осциллятора он включается либо непо средственно в сеть, либо к обмотке 65 в сварочного трансфор матора. Клеммы высокочастотной цепи осциллятора присое диняются непосредственно к горелке и к свариваемому изде лию, т. е. параллельно сварочной дуге. Напряжение этой вы сокочастотной цепи —порядка 250043000 в, поэтому про вода от осциллятора должны иметь соответствующую изоля цию. Лучше всего применять для этой цели автомобильные провода «магнето» или же на обычные провода марки ПРГ надевать хлорвиниловые трубки.
Чтобы уменьшить постоянную составляющую тока, возни кающую, как уже отмечалось, при аргоно-дуговой сварке,
всхемы сварочных постов вводят балластные реостаты, пред
ставляющие собой омическое сопротивление. В качестве та кого сопротивления используются балластные реостаты ти
пов РБ-200 или РБ-300 завода «Электрик», которые, кроме
снижения постоянной составляющей тока, служат также и для регулирования (совместно с дросселем), в известных
пределах, сварочного тока.
Для этой же цели вместо балластных реостатов в зави симости от местных условий могут применяться автомобиль
ные аккумуляторы. Емкость батареи аккумуляторов в амперчасах должна превышать в 1,5-—2 раза силу сварочного тока
вамперах. Батарея включается последовательно в сварочную цепь и присоединяется к держателю электродов (горелке) своим положительным полюсом. При постоянном использова нии сварочного поста аккумуляторная батарея не требует спе
циальной зарядки.
Существует много различных типов электрододержателей
(горелок) для аргоно-дуговой сварки вольфрамовым электро
дом. |
Наиболее приемлемыми из них для электромонтажной |
1 |
ВИСХОМ — Всесоюзный научно-исследовательский институт сель |
скохозяйственного машиностроения.
58
практики следует назвать электрододержатели типов ЭЗР-1-54 и ЭЗР-2-54 конструкции ВНИИАВТОГЕН и типа АР-9 НИАТ1 (рис. 32). Первые два электрододержатели без
водяного охлаждения и поэтому наиболее удобны для мон
тажных условий. Горелка ЭЗР-2-54 аналогична по конструк-
Рис. 32. |
Электрододержатели (горелки) для аргоно-дуговой |
|
|
сварки вольфрамовым электродом: |
|
а-горелка |
ВНИИАВТОГЕН ЭЗР-1-54; б - горелка АР-9 НИАТ; 7 — корпус; |
|
2 — трубка для подвода воды; 3 — ниппель для подсоединения аргонового шланга; |
||
4 — вентиль; |
5 — кабель; |
6 — сопло; 7 — вольфрамовый электрод; 8 — щиток |
|
для защиты от теплоизлучения |
|
ции горелке ЭЗР-1-54 |
и отличается от нее только тем, что до |
пускает установку электродов большего диаметра. Горелка АР-9 имеет водяное охлаждение, что делает ее наиболее удобной в условиях монтажных мастерских и заводов, где
требуется длительная непрерывная работа. Некоторые дан
ные указанных горелок приводятся в табл. 10.
Горелки снабжаются сменными цангами для закрепления электродов того или иного диаметра и соплами, которые могут быть как металлическими (медь, жаропрочная сталь), так и изготовленными из керамики. Последние очень удобны для
монтажных условий, в особенности для сварки угловых швов,
когда необходимо предотвратить закорачивание дуги при ка сании соплом к свариваемым изделиям. Для пуска аргона,
1 НИАТ — Научно-исследовательский институт авиационной техноло
гии.
59
а также регулировки его расхода горелки имеют соответствую
щие краники с маховичками.
Таблица 10
Данные горелок для аргоно-дуговой сварки вольфрамовым электродом
Тип горелки |
Допускаемая |
Диаметр вольфрамо |
Расход аргона |
Вес с цангой |
сила тока |
вого электрода в мм |
в л{мин |
и соплом |
|
|
в а |
|
|
в кг |
ЭЗР-1-54 |
200 |
1,5—5,5 |
2-10,0 |
0,635 |
ЭЗР-2-54 |
300 |
5,5-8,5 |
2-13,3 |
0,840 |
АР-9 |
300 |
1-6 |
— |
— |
Аргон поставляется в баллонах, аналогичных кислородным, при давлении в 150 ати. Они имеют отличительную окраску: верхняя часть окрашена в белый цвет, нижняя —в черный
с надписью «Аргон чистый». Для снижения давления аргона,
при котором он заключен в баллоны до рабочего давления, применяются кислородные редукторы. Рекомендуется выби рать редукторы на малые расходы газа (4—5 м3/час) и не большое рабочее давление (3 ати), однако могут быть исполь
зованы любые кислородные редукторы, например типов
РК-50, РДС-50 и др.
Кроме манометра низкого давления, имеющегося на редук
торе и снабженного грубой шкалой, необходимо дополнительно иметь манометр со шкалой до 0,5 ати.
Для регулирования расхода аргона желательна установка специального прибора — ротаметра, однако при его отсутствии расход аргона может быть определен и косвенно по мано
метру со шкалой до 0,5 ати. Рекомендуются ротаметры типа РКС-6,5 треста Теплоконтроль, градуированные непосред ственно на расход аргона, или ротаметры РК-3 Московского завода «Манометр»,
Кроме указанной аппаратуры, полезно оснастить установки для аргоно-дуговой сварки контрольными приборами для из мерения силы сварочного тока и постоянной составляющей
соответственно амперметрами переменного и постоянного тока. Основными материалами для аргоно-дуговой сварки алю миниевых шин являются: аргон, вольфрамовые электроды и
алюминиевые присадочные прутки.
Аргон — инертный газ без цвета и запаха. Добывается из воздуха как побочный продукт при производстве кислорода.
К аргону для сварки алюминия предъявляются большие тре
бования в отношении чистоты от посторонних примесей. Для этой цели должен применяться «Аргон чистый» I состава по
ТУ МХП 4315—54 с общим содержанием примесей не более
0,3% (в том числе азота 0,24%, кислорода 0,05% и углекис лого газа 0,01%). Аргон поставляется в баллонах, как об этом уже было сказано выше. Каждый баллон снабжается
60
паспортом, вкладываемым под колпак баллона. Аргон, яв ляясь нейтральным газом, не горит и не поддерживает горе ния и в этом смысле не является взрывоопасным. Однако при неосторожном обращении1 с баллонами возможен взрыв в ре
зультате повреждения баллона.
В качестве неплавящегося электрода при сварке приме
няется вольфрамовая проволока диаметром от 1 до 8 мм, ко торая поставляется по МПТУ 2402-49. Расход вольфрама не значителен, так как этот весьма тугоплавкий металл (темпе ратура плавления— 3600°) практически не окисляется при на гревании дугой в струе аргона.
К присадочным алюминиевым пруткам в отношении чис тоты материала предъявляются те же требования, что и к ос новному (свариваемому) материалу: в частности, при сварке
шин для присадки должна употребляться проволока из алю миния марки А-1. При отсутствии проволоки круглого сечения присадочные прутки могут быть нарезаны из алюминиевых шин или листов соответствующей толщины. Резка прутков
должна производиться с возможно большей точностью, чтобы сечение их по всей длине было одинаковым. Они должны быть тщательно очищены от окиси алюминия, для чего в те чение 1 мин. протравливаются в водном растворе едкого нат ра (50 г едкого натра на 1 л воды), а затем промываются в хо лодной воде и тщательно сушатся.
В случае невозможности по каким-либо причинам произ вести травление прутков очистка их от окиси может быть вы полнена стальной щеткой или наждачной бумагой. Очищен ные прутки следует хранить в пергаменте или целлофане. Прутки, не использованные в течение 3—5 дней, должны быть снова подвергнуты очистке.
Следует особенно подчеркнуть важность тщательной
очистки присадочных прутков от окиси, так как их доля в фор
мировании шва относительно велика по сравнению с основ ным металлом; поэтому при плохо очищенных прутках воз можно засорение швов окисью алюминия в большей степени,
чем при недостаточно зачищенных свариваемых кромках.
Кроме того, наличие окиси затрудняет капельный процесс сплавления прутков в сварочную ванну и соответственно фор мирование качественных швов.
3, Технология аргоно-дуговой сварки
Аргоно-дуговая сварка может с успехом применяться во всех случаях для изготовления деталей и узлов ошиновок и секций шинопроводов из алюминия, а также для их соедине-
1 Обращение с баллонами (транспортировка, хранение, погрузка) дол жно производиться в соответствии с «Правилами устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением», утвержденных Гостех надзором СССР 17 декабря 1956 г.
61