![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Теория поршневых двигателей внутреннего сгорания Метод. пособие
.pdfсжатия, температура заряда становится все выше температуры ци
линдра и отдача тепла |
станет обратной — от заряда |
к цилиндру |
(п \Ж \)\ в результате |
давление конечного состояния |
заряда рс |
станет ниже по сравнению с адиабатным (точка с ниже точки с'). По опытным данным [10] величина п.\ изменяется за цикл от
1,5 (у НМТ) до 1,1 (у ВМТ).
Исследованиями установлено нижеследующее:
1. Показатель П\ повышается с увеличением числа оборотов двигателя и процесс приближается к адиабатному, так как умень шается время теплообмена (и обратно).
2. Показатель п\ имеет более высокое значение у двигателей с большими основными размерами рабочего цилиндра (D, S), так как поверхность охлаждения, приходящаяся на единицу объема цилиндра, изменяется обратно пропорционально диаметру цилинд
ра. |
(Трудность запуска малолитражных двигателей). |
3. |
С увеличением нагрузки щ за цикл несколько повышается. |
4. |
Изменение степени сжатия едпочти не влияет на величину П\. |
б) Основные параметры процесса сжатия
1)Показатель политропы сжатия п\
Вобычных расчетах рабочего цикла принимают процесс сжатия протекающим по некоторой политропе с постоянным показателем
пх = const, |
численно соответственно выбранным по опытным дан |
ным (см. |
табл. 10). |
|
|
|
|
Таблица 10 |
Средние |
значения |
показателей политроп сжатия пг и расширения n<i |
||
|
Тип двигателя |
«1 |
«2 |
|
Тихоходные и |
средней |
дизели |
1,30— 1,25 |
|
с охлаждаемыми |
порш ням и .................................. |
1,32— 1,37 |
||
Быстроходные дизели с |
порш |
1,25— 1,15 |
||
нями ................................................................................. |
|
|
1,38— 1,42 |
|
Бензиновые карбюраторные двигатели ..................... |
1 ,2 8 -1 ,3 8 |
1,35— 1,25 |
||
Керосиновые двигатели |
1 ,3 2 -1 ,3 5 |
1 ,3 5 -1 ,3 0 |
||
Газовые двигатели, |
тихоходные.................................. |
1 ,5 8 -1 ,6 0 |
1,25—1,30 |
|
Газовые двигатели, |
быстроходные.............................. |
1 ,3 8 -1 ,4 0 |
1 ,1 5 -1 ,1 8 |
|
Газожидкостные дви гатели .......................................... |
1,36—1,38 |
1,24— 1,30 |
2) Давление и температура в конце сжатия рс, Тс
Из уравнения политропы сжатия, напишем
PcV? = PaVna',
откуда давление конца сжатия
80
и так как Va = ед ,
* С
ТО
(65)
Температуру конца сжатия Т с получим из характеристических уравнений
Принимая Мс = Ма и пользуясь формулой (65), получим, после подстановки, преобразований и решения относительно Тс:
(66)
Значения рс и Тс в современных двигателях лежат в зависимо сти от типа двигателя (от ед ) в пределах:
рс = 7 — 100 атпа; Тс = 550 — 1300 °К.
3) Абсолютная работа и среднее давление сжатия
Кроме известной формулы для работы сжатия [см. 67; 69]
пользуясь формулами (52 — 54) и (65), можно еще написать, после преобразований:
(67)
Л ( ? < х ' Х х ^ а )
О4
НЛГС
Рис. 47. Схема к определению среднего давления за процесс сжатия Р[с -рн щ = const.
6 Ф , 17. Волошенко |
8' |
Среднее давление за процесс |
сжатия (рис. 47) |
|
||
|
|
Рдс |
|
|
|
|
Ус |
|
|
или заменяя |
Vs = V c {sA— 1) и подставляя |
Lac из формулы |
(67), по |
|
лучим после |
преобразований |
|
|
|
|
Pic Ра („1_1)(Е |
1) |
о«1-1 |
(68) |
|
|
|
“д |
|
4) Степень сжатия в
Мы уже отмечали необходимость критической оценки значений действительной степени сжатия е (см. стр. 20, 21) и приводили со ответствующие формулы (2 — 3; 52 — 54).
Рис. 48. |
Схема |
рабочего цилиндра |
двигателя |
с противоположно |
||||
|
|
|
движущимися поршнями (ДПДП), |
|
||||
Здесь |
отметим |
еще |
особенности |
определения степени |
сжатия |
|||
двигателей |
с |
противоположно |
движущимися |
поршнями |
(ДПДП); |
|||
см. еще [22; 33]), а именно (рис. 48): |
ДПДП |
называется отношение |
||||||
номинальной |
степенью |
сжатия |
ен |
82
наибольшего объема рабочего цилиндра IV’„ к наименьшему объему его El/min
|
_ |
^Утах . |
|
|
(69) |
|
|
|
2Vmin ’ |
|
|
||
|
|
|
|
|
||
действительной степенью |
сжатия |
ед ДПДП |
называется |
отноше |
||
ние объема рабочего цилиндра |
в момент начала |
сжатия £Еа |
к |
наи |
||
меньшему объему рабочего цилиндра |
EEmin |
|
|
|
||
|
|
£Уа |
|
|
|
(70) |
|
|
2Уmin |
|
|
|
|
Между ен и Ед существует |
|
|
|
|
||
[33] |
зависимость: |
|
|
|||
®Д |
®Н (1 |
о пот ) “Ь <^пот > |
|
. |
( 7 1 ) |
где ^пот — доля «суммарного» потерянного объема (или хода поршня).
Для sHможно получить [33] еще нижеприведенную формулу:
|
|
|
2(гв + г п ) cos |
JL |
|
|
= |
1 + |
------------------ :----------- |
ГГ----- |
1---------------------------- |
г - - |
(72) |
|
|
hc + ( r B+rn)( |
l-c o s -L J + _L( |
гв ХЕ+ г п Xn ) sin2 _L_ |
|
|
Здесь |
гБ , гп — радиусы |
кривошипов |
выхлопного и продувочного |
|||
|
|
поршней; |
|
|
|
|
Гг
Хв = -г-', Хп — -г-, |
где |
/в , /п — длина |
шатуна |
выхлопного и проду- |
||||||
*В |
1п |
|
|
вочного поршня; |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
hc— расстояние между кромками |
поршней, |
приведенных |
|||||||
|
к «плоским» днищам — при их отметках |
во внутрен |
||||||||
|
них мертвых точках (ВМТ); |
выхлопного |
кривошипа |
|||||||
|
(3— угол |
сдвига |
(опережения) |
|||||||
|
относительно |
продувочного. |
|
|
|
|
|
|||
Формула (72) может быть решена относительно hc, что облегчает |
||||||||||
расчет ДПДП. Из формулы (72) можно получить |
значение е„ |
или |
||||||||
hc для |
частных |
случаев, |
положив |
гв = г„ |
или |
Хв = Хп или |
то |
|||
и другое (см. [10; 33]). |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
5) |
Формулы |
для определения |
k\ и дц |
|
|
Проф. Е. К. Мазинг предложил [63] метод для определения среднего показателя такого адиабатического процесса сжатия (кажу щейся адиабаты), который протекает с постоянными теплоемкостями и при этом на сжатие рабочего тела затрачивается такая же работа Lac, как и в адиабатном процессе, протекающем с переменными тепло емкостями, при одинаковых крайних состояниях в обоих случаях
(рис. 49).
Это условие запишется в виде равенства,
Uс— Ua — ALac |
(а) |
6* 83
в котором левая часть представляет разность внутренних энергий одного моля заряда в конце и начале процесса сжатия, а правая часть — работа сжатия (в тепловых единицах), одного моля в про цессе сжатия с постоянным средним показателем kx
Рис. 49. |
Схема к определению |
показателя |
шажущейсяъ |
адиабаты |
процесса сжатия |
= const |
по методу |
Е. К. Мазинга.
Вразвернутом виде условие (а) будет иметь вид:
м е70ете- м а7„ата = J— |
J (РсVс РдУ,i)t |
(6) |
где: Мс, Ма, с„с, с„а— количество |
молей и средние |
теплоемкости |
рабочего тела в состояниях с и |
а (рис. 49) |
|
Из характеристических уравнений запишем |
|
|
PCVC= 848 МСТ- |
PaVa= 848 МаТа. |
(в |
Преобразуем равенство (б), заменив в нем PCVC, PaVa равноценными им величинами из уравнений (в) и замечая, что
Мс= Ма, А = |
1 |
к кал |
|
||
427 |
кгм |
|
|||
тогда получим: |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
с т _с т _ |
1,986 (Т |
Та)- |
(г) |
||
с |
c vaJ а |
1с _ 1 |
У1 С |
||
Далее, имея в виду, |
что Тс = Тае*1 1 и |
принимая природу |
рабо |
||
чего тела одинаковой в состояниях с и |
а,-то есть принимая |
|
|||
cVc = |
av + ЬТС, |
cVa = av + ЬТа, |
|
84
получим из выражения (г), |
после подстановок и преобразований |
|
формулу для ki |
|
|
ki = 1 + |
1,986 |
(73) |
|
||
av + b T a { ^ ~ x+ i ) |
|
|
Значение коэффициентов |
av, b в формуле (73) следует определять |
с учетом природы заряда (рабочего тела)—в конце заряда (точка а).
Например, для дизелей, рабочее тело |
в |
конце |
заряда (точка а) со |
||||||||||
стоит из свежего воздуха |
и |
остаточных |
газов |
и поэтому |
теплоем |
||||||||
кость этой смеси, а следовательно |
и |
коэффициенты |
av, |
Ь в |
фор |
||||||||
муле |
(73), |
необходимо |
определить |
по |
. правилу |
смешения |
|||||||
(см. формулу |
122), однако, |
если |
коэффициент |
остаточных |
газов |
||||||||
меньше 0,05, |
(yr = s0,05), |
то |
можно считать заряд (в точках |
а и с) |
|||||||||
состоящих из одного воздуха и соответственно |
|
принимать коэффи |
|||||||||||
циенты av и b (см. формулу |
115). |
|
|
|
(73) |
производится ме |
|||||||
Определение показателя кх из формулы |
|||||||||||||
тодом |
последовательных |
приближений |
путем |
подстановки |
про |
||||||||
извольных численных значений кх (например, |
1,31; |
1,32; |
... 1,35;...) |
в правую часть формулы (73) с последующим вычислением зна чений кх, стоящего в левой части этой же формулы.
В случае несовпадения числа кх левой части с числом кх, под ставленным в правую часть формулы (73), необходимо тогда под ставлять в правую часть этой формулы значение кх уже не произ вольное, а то, которое получилось в левой части; так надо посту пать до тех пор, пока не получим совпадений значений в обеих частях формулы (73), после чего оценивается показатель политро пы пх численно близкий к вычисленному значению кх.
Для карбюраторных двигателей и дизелей автотракторного ти па, с числом оборотов коленчатого вала п = 1000 — 3200 об/мин можно применять для определения среднего показателя, политро пы сжатия п\, формулу проф. В. А. Петрова [4; 5]:
п1= 1,41 — |
100 |
(74) |
|
п ’ |
|
в которой п — число оборотов коленчатого вала |
двигателя в ми |
|
нуту. |
|
........____. , |
3.ПРОЦЕСС СГОРАНИЯ
а) Общие сведения
Сгорание рабочей смеси и расширение получившихся газов являются основными процессами рабочего цикла двигателей внут реннего сгорания, так как в течение их происходит преобразование потенциальной энергии топлива в тепловую энергию и затем тепло вой — в механическую.
Процесс сгорания протекает очень сложно, зависит от многих факторов и до некоторой степени предопределяется способом вос
85
пламенения — имеются принципиальные различия у двигателей с посторонним зажиганием по сравнению с двигателями с самовос пламенением.
Процесс сгорания в двигателях происходит в течение очень малого промежутка времени (0,01—0,0005 сек.) и включает в себя ряд физических и химических явлений, вплоть до основного этапа— окислительной реакции основной массы топлива — собственно «го рения».
Экономичность и нормальная работа ДВС, в основном, зависят от степени совершенства процесса сгорания как по времени, так и в пространстве, что'в свою очередь предопределяется совершен ством подготовительных процессов: наилучшей очисткой от отрабо танных газов, наиболее полным наполнением, надлежащим сжати ем, а также свойствами топлива1 определенным составом рабочей смеси и др.
В части собственно процесса сгорания его совершенство опре деляется полнотой окислительной реакции в данный момент и в данном месте, кроме того, весь процесс сгорания должен произойти в отведенное для этого время, без резкого нарастания давления (в
о с |
кг/см2 |
• |
пределах 2—5 5----------------- |
пов. кол. вала |
|
^ |
|
Схематизированно процесс сгорания можно условно разделить на четыре последовательно идущие периода:
1)подготовка очагов воспламенения;
2)развитие очагов воспламенения и распространение пламени;
3)период сгорания основной части рабочей смеси;
4)догорание оставшихся горючих компонентов смеси.
В зависимости от способа воспламенения рабочей смеси и ряда условий (род и сорт топлива, степень быстроходности, регулировка, нагрузка и т. д.), протекание отдельных периодов процесса сгора ния может быть различным: в двигателях с принудительным зажи ганием второй и третий периоды происходят почти одновременно, а в двигателях с самовоспламенением развиваются все периоды: в тихоходных двигателях почти отсутствует четвертый период, а в быстроходных, наоборот, этот период сравнительно увеличивается.
Вследствие сложности всего комплекса явлений процесса сго рания расчет его и главным образом определение температур, дав лений производят на основе термодинамических соотношений с учетом отдельных особенностей, путем введения ряда поправочных коэффициентов. Обычно этот расчет производят по уточненному и дополненному классическому методу Гриневецкого, дающему, в первом приближении, вполне приемлемые решения для большин ства современных ДВС (мы приводим его ниже).
Для более точных решений, |
особенно для быстроходных ДВС, |
|
и при том — в части процесса |
сгорания, предложены |
уточненные |
методы, но они очень трудоемки, сложны и требуют |
оценки ряда |
параметров опытного порядка; изложение таких методов можно найти в специальной литературе [29; 30; 39; 40; 42].
Рассмотрим кратко протекание процесса сгорания.
б) Сгорание в двигателях с электрическим зажиганием
. При нормальной работе двигателей с принудительным зажи ганием (карбюраторных, газовых) процесс сгорания схематично протекает так, как это представлено на рис. 50—51.
Искра, создаваемая с определенным опережением (20—40°) относительно ВМТ (точка 1), проскакивая между электродами за пальной свечи, поджигает на своем пути и вокруг себя сжатую и
Рис. |
50. Диаграмма |
протекания |
процесса |
сгорания в |
||
двигателях |
с зажиганием от электрической |
искры [1]. |
||||
/ — момент |
проскакмвания искры; 2 — начало |
сгорания; |
||||
3 — конец |
сгорания |
основной части |
смеси; 4 — конец |
|||
1 -я |
|
|
догорания. |
|
11-я |
фаза— сго |
фаза — индукционный период; |
||||||
рание; 111-я фаза — догорание. |
Пунктирная линия - |
расширение рабочей смеси — не восптамененной.
87
тем самым в некоторой части активизированную, рабочую смесь появляются активные центры реакции, дающие начало развитию цепных реакций. В некоторый момент (точка 2), в результате про должающегося сжатия (1—2), а в основном, вследствие прироста тепловыделения от все возрастающей скорости образования актив ных центров (сгорит около 6—8% объема рабочей смеси от Vc ', тепловыделение станет таким, что дальнейшее развитие окисли-
Рис. 51. Распространение фронта пламени в камере сгорания карбюраторного двигателя (по опытам А. И. Воинова [9; 14]). а) при нормальном сгорании— без турбулентности смеси; б) при турбулентности сгорающей смеси. Цифры по
казывают скорость распространения |
фронта |
пламени в м/сек (напр. 28 |
м/сек) |
|
и момент относительно В. М. Т. в градусах |
поворота |
коленчатого вала |
(напр. |
|
— 6° —до В. М. Т; |
+ 6 — после В. |
М. ТА |
|
тельных реакций начнет распространяться посредством быстро продвигающегося (со скоростью 20—40 м/сек), видимого фронта пламен”
Таким образом заканчивается первая фаза сгорания — период задержки воспламенения или индукционный период (1—2) и начи нается вторая фаза — период видимого сгорания (2—z).
За второй период (2 — г) сгорает почти все топливо в течение короткого промежутка времени в ограниченном объеме, поэтому в результате большого тепловыделения и большого количества об разующихся газов — продуктов сгорания, давление и температура резко возрастают (ог = 15—50 ата; Т,,=2000—2700°К). За конец видимого сгорания принимают момент достижения наивысшего давления — точку г (давление рг); это происходит через 12—24° после ВМТСледует подчеркнуть, что момент достижения наивыс шей температуры сгорания в рабочем цилиндре наступает несколь ко позднее и ') момента достижения наибольшего давления (около 8—10° после ВМТ); эту температуру все же отмечают индексом ?
8,8
(ТЛ. Заметим, что протекание второго периода желательно |
иметь |
|
' ** |
кг1см2 |
период |
«мягким» |
(2—4 ° пов кол вала)’ для чего индукционный |
должен быть возможно коротким — возможно меньше должно про реагировать топлива.
Третий период — догорание — завершение отдельных реакций, протекает в процессе расширения; он должен быть возможно мень
шим.
Из числа основных факторов, влияющих на характер протека ния отдельных периодов, отметим нижеследующие.
Первый период зависит от:
1) состава рабочей смеси, характеризуемого коэффициентом избытка воздуха и структурой молекул топлива;
2) степени сжатия ея (рс Тс) — определяющей подготовлен ность рабочей смеси к воспламенению;
3) энергии источника зажигания.
Второй период зависит от:
1) частично от тех же факторов, что и первый период, и еще от
2)расположения запальной свечи и формы камеры сгорания;
3)момента зажигания;
4)и главное — от скорости и турбулентности рабочей смеси.
Третий период зависит от:
1)состава рабочей смеси;
2)момента зажигания;
3)степени турбулентности догорающей смеси.
Кратко отметим степень влияния перечисленных факторов на протекание процесса сгорания.
. 1. Свойства топлива — наилучшими во всех отношениях явля ется топливо, состоящее из углеводородов изопарафинового и
нафтенового класса, непригодны — состоящие |
из непредельных |
углеводородов; ароматические — весьма стойки |
против детонации, |
но не имеют пусковых фракций. |
|
2. Состав рабочей смеси — наилучшей является смесь с коэффи циентом избытка воздуха а = 0,8—0,9; получается наибольшая скорость и минимальная, продолжительность, сгорания; наиболь шая мощность-
При а=1,05—1,1 получается наибольшая-экономичность дви гателя (полнота сгорания топлива).
Пределы воспламеняемости рабочей смеси определяют возмож ный диапазон режимов работы двигателя (для бензина а = 0,3— 1,3).
3.Турбулентность газов — способствует увеличению скорости распространения фронта пламени.
4.Степень сжатия ед . С повышением степени сжатия увеличи
вается давление и температура в процессе сжатия, что ускоряет подготовку топлива к сгоранию и увеличивает скорость сгорания, при этом требуется меньшее опережение зажигания, несколько расширяются пределы состава горючей смеси, а склонность к дето
89