![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Теория поршневых двигателей внутреннего сгорания Метод. пособие
.pdfставляя р =1 в формулу (19), получим выражение для термическо го к. п. д. цикла с подводом теплоты при V = const.
1- (20)
..К — 1
Из формулы (20) следует, что теплопользование гц в цикле с
изохорным подводом теплоты зависит только от степени сжатия
£
е и от природы рабочего тела (к= ^ -) и не зависит от нагрузки —
Су
от количества подводимой теплоты, т. к. в формулу не входят параметры X и р (рис. 16).
а ш |
|
Рабочий цикл, близкий к рассмат |
||||
1 9 > 3 ° К |
риваемому, |
осуществляется |
в газо |
|||
|
вых, карбюраторных |
и калоризатор- |
||||
|
|
ных двигателях, в которых степень |
||||
|
|
сжатия ограничивается |
свойством |
|||
|
|
применяемого |
для |
них |
топлива |
|
|
|
( з = 4 - 1 0 ) . |
|
|
|
|
|
|
Для иллюстрации приводим при |
||||
|
|
мер цикла с изохорным подводом |
||||
|
|
теплоты при е= |
5 (рис. 17); |
|||
|
|
к = |
1,408; |
= 0,48. |
D 5 ю V
Рис. 17. Идеальный цикл порш невого двигателя с из^ ? ? ньш
подводом теплоты; е
к = 1,408; ги = 0,48 [17].
д) Идеальный цикл поршневых двигателей внутреннего сгорания
сизобарным подводом теплоты
иизохорным отводом теплоты
(рис. 18).
Цикл с изобарным подводом теп лоты (р = const)—частный случай цикла со смешанным подводом теп лоты, в котором отсутствует изохорный подвод теплоты, следовательно, для такого цикла pz = рс и X= 1.
Подставляя значение X= 1 в фор мулу (19), получим выражение для термического к. п. д. цикла с подводом теплоты при р — const.
г «—1 -1
(21)
|
|
|
|
Де-1) |
|
Анализ формулы (21) дает, что т]( цикла с подводом теплоты |
|||||
при р = const |
зависит |
от е, к и р — от нагрузки; при этом |
при |
||
увеличении р |
числитель |
растет быстрее, чем |
знаменатель |
[10], |
|
т. е. |
с возрастанием нагрузки экономичность |
цикла ухудшается |
|||
(рис. |
19). |
|
|
|
|
40
\%
с
о
Рис. 18. Идеальный цикл поршневого двигателя с изобарным подводом теплоты ас, zb = адиабаты; cz — изобара; Ьа— изохора.-
На рис. 20 для примера приведены диаграммы идеаль ных циклов: с изобарным под
водом |
теплоты |
при |
s=12,24; |
||||
k = |
1,408; р = 2,16; rlt = |
0,56 — |
|||||
при |
расширении до 3,64 |
ата |
и |
||||
с |
rit =0,64—при |
расширении |
до |
||||
1 |
ата. |
|
|
|
|
|
|
|
Рабочий цикл, близкий к |
||||||
рассматриваемому, |
осущест |
||||||
вляется |
в компрессорных |
дизе |
лях (с пневматическим распыливанием).
е) Сравнение между собою основных идеальных циклов
поршневых двигателей внутреннего сгорания
При сравнении циклов порш невых двигателей внутреннего
Рис. 19. Кривые термического к. п. д. rlt идеального цикла поршнепого двигателя с изобарным подводом теп лоты — rlt= / (р) [1].
сгорания будем снабжать, для различия, их параметры соответствующими индексами, а именно, примем для циклов: смешанного — индекс с, с подводом теплоты при V =const — индекс v ; с подводом теплоты при р = const — индекс р.
to
. |
is |
« I |
■•*4* 4
Рис. 20. Идеальный цикл поршневого двигателя Гс изобарным |
|
|||||
подводом теплоты [17]; |
ед = 12;24; |
к = |
1,408; |
р = 2,16. |
|
|
а) — цикл с расширением до 3,64 |
ата |
— |
= 0,56 |
|
||
б)*=»цикл с расширением до атмосферы (1ата) — rj# = |
0,64. |
|
||||
1). Сопоставление циклов при одинаковых: е, |
q и к |
|
||||
Из^рис. 13 для ранее разобранного примера, |
когда/1 = —Дх—= |
|||||
— 2, при одинаковых е— 16,0 и к =1,40 |
видно, что для различны* |
|||||
циклов получаются следующие |
значения |
rlt |
термического к. п. |
д.: |
||
TJf„ = 0,67 (точка 1); т ^ = 0,595 |
(точка 2); |
y(!(,==0,595 — 0,67 — в |
за |
|||
висимости от величины X и р (см. промежуточные точки по кривой |
||||||
А = 2),^следовательно, при одинаковых значениях |
s, qx и к: |
|
П > чир > П •
.Рис. 21. Сопоставление основных идеальных циклов поршневых двигателей внутреннего сгорания при одинаковой степени сжатия — (зд = idem).
а) ед = idem-, q2 = idem; б) гд = idem-, qx = idem.
42
Рис. 22, Сопоставление основных идеальных циклов поршневых двигателей внутреннего сгорания при одинаковой механической и температурной напря женности (Рц — idem-, T. — idem).
Рис. 23. Сопоставление основных идеальных циклов поршневых двигате лей внутреннего сгорания при одинаковой механической напряженности (Pz = idem) и одинаковой полезной работе (L = idem).
43
Этот вывод подтверждается и для других кривых А (рис. 13)
и еще раз подтверждается рис. 21 а, б. |
|
|
р7 — |
||||||
2) Сопоставление |
циклов |
при |
одинаковых механических |
||||||
= idem и температурных |
напряжениях Тг = idem |
представлено |
|||||||
на рис. 22, |
из которого |
следует |
|
|
|
|
|||
|
|
"Чtp |
4tc |
^ |
^ |
L v. |
|
|
|
3) |
При |
условии |
одинаковой |
полезной |
работы |
AL = idem и |
|||
одинаковых |
механических |
напряжениях |
p z =idem, |
имеем |
|||||
(рис. |
23): |
|
|
|
|
|
|
|
|
ritP > 'Чу > Ъу-
4) Влияние параметров: е, л, ра, р.
Из анализа [69] значений средних давлений за цикл рг- = ~* S
устанавливаем влияние параметров г, л, ра, о:
Р‘° = (к-1)(г— |
— 1)’(К— ^ + ЛР'. |
~ ( 1 _ |
’ |
|
|
гк—1_^ |
).— 1 |
|
|
|
РУ = Р а ® е ___ -[ |
к — |
1 ’ |
|
Ч?— !)— (?-— 1)1-
Таким образом теоретически определяются основные тенден ции развития поршневых двигателей внутреннего сгорания, с уче том их практического осуществления: повышение в; стремление повышать Я и р, не выходя за пределы допускаемых значений р ъ\ ограничиваться значениями о = 1,0— 1,2 и в целом, в зависимо сти от экономических условий — предпочтительно строить порш невые двигатели внутреннего сгорания двух основных типов— по
циклу с подводом теплоты при V = const или со смешанным под водом теплоты.
2. ИДЕАЛЬНЫЕ ЦИКЛЫ КОМБИНИРОВАННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ ВНУТРЕННЕГО СГОРАНИЯ
а) Общие сведения
Почти параллельно с теоретическими исследованиями и прак тическим осуществлением путей и способов совершенствования поршневых двигателей внутреннего сгорания производится подоб ная же работа по созданию более совершенных теплбвых дви гателей. Одним из таких направлений является идея сочетания принципа внутреннего сгорания топлива и расширения газов или внешнего сгорания топлива и отдельного расширения полученных газов; к нашему времени эта идея получает свое осуществление либо в наддуве поршневых двигателей внутреннего сгорания, либо в комбинированных двигателях; и то и другое дает увеличение эко-
44
номичности с одновременным возрастанием мощности и умень шением габаритов — сравнительно с «нормальным» поршневым двигателем внутреннего сгорания при одинаковых прочих усло виях сравнения.
Комбинированные двигатели могут выполняться по двум прин ципиальным схемам: 1) по схеме двигателей внешнего сгорания;
.2) по схеме двигателей внутреннего сгорания в сочетании с газо выми турбинами; эта вторая схема получила преимущественное применение, хотя она по ряду свойств уступает первой [44].
Схема комбинированных двигателей внешнего сгорания была предложена, и осуществлена проф. В. И. Гриеневецким (в 1906 — 1910 г.), а затем, в несколько ином варианте проф. Ж. Юнгером
(1947 |
г.). Прогрессивность таких двигателей отмечает йроф. |
А. А. |
Чирков [44]. |
Рис. 24.Схема комбинированного двигателя внешнего сгорания Ж . Юнгера [44].
1 — поршневой ДВС; 2 — 2 ' — 2" — главный |
трехступенчатый |
воздуш |
||
ный роторный компрессор; 3 — 3' — холодильник воздуха; |
4 — газовая |
|||
турбина главного компрессора; |
5 — 5 ' — вспомогательный |
двухступен |
||
чатый воздушный роторный |
компрессор; |
6 — холодильник |
воздуха; |
|
7 — газовая турбина вспомогательного компрессора; 8 — выхлопной |
коллектор ДВС; 9 — трубопровод вспомогательного воздуха; 10 — газо провод выхлопных газов к газовой турбине вспомогательного компрес сора; 11 — газопровод выхлопных газов ДВС к газовой турбине главно
го компрессора; 12, |
13 — выхлоп газов из турбин в атмосферу; |
14—ка |
||
мера внешнего сгорания; 15— топливный |
бак; 16 — топливный насос; |
|||
17 — топливопровод; |
18 — трубопровод |
наддувочного |
воздуха; |
|
19 — трубопровод гЪрячей сжатой |
рабочей смеси (продуктов сгорания!; |
|||
20 — движитель |
(рабочая машина). |
|
По схеме Ж. Юнгера, комбинированный двигатель составля ется из (рис. 24): главной поршневой расширительной машины 1;
главного ротационного компрессора, высокого давления 2 — 2' — 2", 'приводимого в движение газовой турбиной 4; вспомогатель
45
ного ротационного компрессора среднего давления 5 — 5', при водимого газовой турбиной 7; внешней камеры сгорания 14, необходимых трубопроводов и вспомогательных устройств.
Работает двигатель следующим образом (рис. 24). Выхлопные газы расширительной машины 1, поступая в кол
лектор 8, разбавляются затем воздухом, поступающим по трубо проводу 9 от вспомогательного компрессора 5 — 5' с целью пони жения температуры выхлопных газов, если она превысит допу скаемый предел (t = 700°С) для современных газовых турбин; затем газы направляются в газовые турбины 4; 7. Сжатый газ
высокого давления |
(60 — 90 |
ата), |
после охлаждения его в про |
|
межуточных холодильниках |
3 — 3', |
подается из компрессора 2 — |
||
2' — 2" во |
внешнюю камеру |
сгорания 14, в которой происходит |
||
сгорание |
жидкого |
топлива, |
впрыскиваемого топливным насосом |
высокого давления 16, полученный здесь газ давления 60 — 90 ата с желаемой температурой (1500— 1800°С) поступает в поршне вую расширительную машину 1, где расширяясь приводит в дви жение эту машину, а через нее приводятся рабочие машины 20.
По мере совершенствования газовых турбин вспомогательный турбокомпрессор 7 — 5 —■5' станет ненужным.
В описанной схеме, благодаря применению ротационных ком прессоров создается несложная установка для получения воздуха высокого давления, а применение поршневой машины в качестве расширительной дает возможность работать с газами высокой температуры, чему еще способствует наличие внешнего сгорания. Таким образом возможность получить в машинах по схеме Юнгера сравнительно высокую температуру рабочего тела обусловливает достижение высокой экономичности (больших значений к. п. д.) в сочетании с облегчением условий работы и повышенными зна чениями удельной мощности.
Проф. А. Чирков [44] приводит пример сравнения «нормаль
ного» дизеля 37Д; 6Д— ; мощностью Ne = 2000 л. с.; п=500 об/мин;
т]е=33%; -щ = 11,35 yyj--— с комбинированным двигателем внеш
него сгорания, по схеме Юнгера, составленной из этого же дизеля 37Д (в качестве расширительной машины) и газотурбокомпрессоров; комбинированном двигателе, по расчетам получалась мощ
ность N е = 13600 |
л. с. при Т|е = 40—42°/, и — = |
6 —к~ |
|
|
/0 |
Ne |
э.л.с.' |
Другая схема |
комбинированных двигателей — сочетание порш |
невого двигателя внутреннего сгорания с газовой турбиной, пита емой выхлопными газами двигателя, осуществляется при условии
высокого наддува |
двигателя (рис 25), |
питающего |
выхлопными |
газами — газовую |
турбину. |
|
|
Подобная схема была предложена |
проф. А. Н. |
Шелестом в |
1912 г. и осуществлена в 1927 г. с применением поршневой расшири-
46
тельной машины, питаемой выхлопными газами поршневого дви гателя внутреннего сгорания [25].
В начале идея сочетания поршневого двигателя внутреннего* сгорания с газовой турбиной получила свое осуществление как
Рис. 25. Схема комбинированного двигателя внутреннего сгорания.
наддув двигателя свежим зарядом посредством газотурбокомпрессора, работающего на выхлопных газах этого же двигателя — ме тод, предложенный инж. Бюхи. Затем по мере возрастания давле ния наддува поршневой двигатель внутреннего сгорания постепен но приближался к роли механического генератора газа срабаты вающего свой газ в специальной газовой турбине — расширитель ной машине, принимающей на себя роль двигателя (рис. 25).
П. А Шелест приводит пример [25] сравнения дизеля 2Д100;
20 7
ЮД 2Х25 j ^ е=2000 л. с.; п = 810 об/мин, с давлением продувки
рк — 1,41 ата и це =36,1% с этим же дизелем при газотурбинном наддуве его по способу Бюхи воздухом давления рк = 3,36 ага, когда получалась мощность (по расчету) Ne = 4356 э. л. с. и
Ъ=40,5% .
Наддув поршневых двигателей внутреннего сгорания предста
вляет собой способ повышения мощности данного двигателя путем увеличения среднего давления цикла за счет повышения весового заряда воздуха (или рабочей смеси), поступающего в рабочий ци линдр двигателя.
Принципиально, схема двигателей с наддувом состоит из на гнетателя и двигателя, при этом связь между ними может быть кинематическая — механический наддув или отсутствовать, в по следнем случае нагнетатель приводится газовой турбинкой, рабо тающих на выхлопных газах двмгателя — газотурбинный наддув. Наддув также осуществляется и комбинированно — одновременно механическим нагнетателем и газотурбинным способом нагнетания.
47
Наддув двигателей доводится до давления нагнетателя рк =' 1,5
— 4,0 ата; при дальнейшем повышении давления нагнетания |
све |
жего заряда, двигатель пригоден только как генератор газа. |
ста |
Наддув двигателей получил широкое применение и не раз |
вился вопрос об обязательном применении его для всех поршневых двигателей внутреннего сгорания.
Особенно удобным и широко применяемым является газотурбин ный наддув, осуществляемый в двух разновидностях: с переменным давлением перед газовой турбиной или с постоянным давлением; первый — более экономичен, второй — проще осуществляется (при определенных условиях).
Рабочий цикл комбинированных двигателей и двигателей с над дувом (как частный случай первых) может осуществляться, в подробностях, различно, поэтому мы разберем общий цикл комби нированных двигателей и на его анализе покажем частные случаи [37]; подробный анализ можно найти в специальной литературе
[20 — 26; 35; 37 — 38].
б) Идеальный цикл комбинированного двигателя [37] (общий случай)
Обобщенный цикл комбинированного двигателя внутреннего сгорания (рис. 26) составляется из следующих процессов:
Рис. 26. Обобщенный идеальный цикл комбинированного двигателя внутреннего сгорания [37]
1— 2 — адиабатное сжатие в наддувочном агрегате; |
|
||
2— 3 — промежуточное охлаждение воздуха после |
наддувочного |
||
агрегата; |
|
|
|
3— 4 — адиабатное сжатие в цилиндре поршневого двигателя; |
|||
4—5—6—подвод теплоты при V = const и р = const; |
|
|
|
6— 7 — адиабатное расширение в |
цилиндре поршневого |
дви |
|
гателя; |
|
|
|
7— 8—9 (или 1'—в'—9 ') — процесс |
перетекания |
газов из |
ци |
линдра в ресивер (условно); |
|
|
|
48
7— |
8 |
(или |
Т —8'")— отвод |
теплоты |
при V=const; |
|||||||
8— |
9 |
(или |
8'—9') — подвод теплоты газам |
при р = const при |
||||||||
|
|
условии, что количество теплоты, отданное в процессе |
||||||||||
|
7—8 («ли Т —8'), |
полностью передается обратно в про |
||||||||||
9— |
|
|
цессе |
8—9 (или |
8'—9'), т. е. |
Q2,,= Q/"; |
|
|||||
10 — адиабатное расширение |
в |
турбине |
(расширительной |
|||||||||
10— |
|
машине); |
при |
p=const. |
|
|
||||||
1— отвод |
теплоты |
|
|
|||||||||
Основные параметры цикла |
|
|
|
|
|
|
||||||
Примем обозначения для следующих параметров: |
|
|||||||||||
|
V 4 |
— степень сжатия |
поршневого ДВС; |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
7=-^- — степень повышения давления |
в поршневом ДВС; |
|||||||||||
р=-^г — степень предварительного расширения в поршневом ДВС; |
||||||||||||
sHr= - r7i — степень сжатия |
нагнетателя; |
|
|
|
||||||||
|
V2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
_Vj |
степень промежуточного охлаждения; |
|
|
||||||||
|
Уз |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
V, |
|
|
последующего расширения; |
|
|
||||||
8 = —?— степень |
|
|
||||||||||
|
*8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
т= ~ |
|
— степень |
изменения |
объема |
поршневого двигателя, ср мо- |
|||||||
|
Vз |
жет быть больше, равно и меньше единицы. Сплошной |
||||||||||
|
|
|
||||||||||
|
|
|
линией на рис. 26 характеризуется цикл, в . котором |
|||||||||
|
Рз_ |
®> |
1, |
пунктирной — цикл, в котором |
с? < |
1; |
||||||
|
•степень уменьшения давления в ресивере |
перед турби |
||||||||||
|
Ps |
ной (или другой расширительной машиной); |
||||||||||
|
Р2 |
|||||||||||
|
|
|
повышения давления |
в нагнетателе; |
||||||||
и = - |
----- степень |
|||||||||||
|
Pi |
|
|
|
|
|
|
|
* |
|
|
|
|
Ра |
|
|
падения давления |
|
|
|
|||||
z = — — степень |
в туроине; |
|
|
|||||||||
|
Рю |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ф = ~ —степень уменьшения |
наружного объема; |
|
||||||||||
eK=s-s„r— общая |
степень |
сжатия |
комбинированного двигателя, |
|||||||||
сре—р8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И. Н. Нигматулин в своем исследовании идеальных циклов |
||||||||||||
[37] дает вывод термического к. |
п. д. щ общего цикла комбиниро |
|||||||||||
ванных |
|
двигателей: |
Qo+ ^2 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
^ = 1 - |
1- |
|
*Кг (т-1) + ш0М )1 |
(22) |
|||||
или после замены ф: |
Qi+ Qi |
|
|
в*-1 !*.—i+«X(o—Г)] |
|
|||||||
|
|
|
к-1 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К-ИГ 1(“- В |
+ |
^ ггр.р‘-+ /1-1?’*- |
|
(23) |
|||
|
|
|
V = l' |
|
-К-1 |
{).-1+кХ(р-1)] |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
4 Ф. п. |
Волошенко |
|
|
|
|
|
|
|
|
49 |