![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Якушев А.И. Взаимозаменяемость, стандартизация и технические измерения учебник
.pdfРазличают предельные наибольший Д паиО н наименьший Диаим зазоры, а также средний зазор, определяемые но формулам
|
Дцапб |
--Анаиб ’ |
|
|
|
|
(■10) |
||
|
Дцаим |
А |
найм В - напО: |
|
|
(11) |
|||
Д.ср |
Дпанн А Дм гм |
л |
|
6,1 |
|
д.найм |
1 |
8,1+ 6/? |
|
2 |
— ‘-'наиб |
|
|
2 |
(12) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Аналогично различают |
наибольший |
и наименьший |
натяги, |
||||||
а также средний натяг, которые подсчитывают но формулам |
|||||||||
|
Днанб |
“ В |
наиб |
^напм! |
|
|
(13) |
||
|
Дцанм = Дцаим |
Лцапи > |
|
|
(14) |
||||
Л |
Днанб “Ь Дчанм |
д |
|
бЛ-|~8В |
л |
, |
8/1 + 8/? |
(15) |
|
'-'ср — |
2 |
— ‘'наиб |
|
2 |
— ‘-'напм |
I |
2 |
Посадки разделяются на три группы: с зазором, с натягом и переходные посадки.
Посадками с зазором (подвижными посадками) называются такие, в которых между сопрягаемыми поверхностями имеется зазор, обеспечивающий возможность относительного перемещения собранных деталей (см. рис. 5, а). Они разделяются на посадки с гарантированным зазором и посадки с наименьшим зазором, рав ным нулю, которые называются скользящими.
Для посадок с зазором поле допуска отверстия (на схеме) расположено над полем допуска вала (см. рис. 6, а).
Посадками с натягом называются такие, в которых между сопрягаемыми поверхностями до сборки имелся гарантированный натяг, обеспечивающий взаимную неподвижность деталей после их сборки (см. рис. 5, б).
Для посадок с натягом поле допуска вала (на схеме) располо жено над полем допуска отверстия (см. рис. 6,'б).
Переходными называются такие посадки, при осуществлении которых в собранной паре могут получаться как натяги, так и зазоры. Для этих посадок поля допусков отверстия и вала частично или полностью перекрываются (см. рис. 6, в). В переходных посадках при наибольшем предельном размере вала и наименьшем предельном размере отверстия получается наибольший натяг, а при наибольшем предельнохм размере отверстия и наименьшем предельном размере вала — наибольший зазор. При положитель ном значении разности средних размеров отверстия и вала для большинства годных соединений получим посадку с зазором, при отрицательном — с натягом.
Из-за неточности выполнения размеров отверстия и вала за зоры и натяги в соединениях, рассчитанные исходя из эксплуата ционных требований, не могут быть выдержаны точно.
Допуском посадки бА называется разность между наибольшим и наихменыним допустимыми зазорами (допуск зазора в посадках с зазором) или наибольшим и наименьшим допустимыми натягами (допуск натяга в посадках с натягОхм).
51
В переходных посадках допуск посадки определяется сулпгой наибольшего натяга и наибольшего зазора, взятых по абсолютной величине. Для всех посадок допуск посадки численно равен
бА = бА + 8В.
Пример. Определить предельные размеры, допуски, зазоры п натяги в соеди нениях при посадке с зазором, посадке с натягом гг переходной посадке. Предельные отклонения взяты из стандартов (см. рис. 6) и для отверстий
остаются неизменными для всех приводимых в примере посадок. |
|
||||||
Отверстие |
|
|
|
1 1 0 = 0; В О = + 27 мкм; й паим = |
40 мм; |
||
Номинальный размер 40 мм; |
|||||||
Л „апб= |
40,000 + |
0,027 = 40,027 |
мм; |
ЬА = 40,027-40,000= 0,027 |
мм. |
||
Для |
посадки |
с зазором |
/ |
А\ |
|
||
^ ф |
40 ^ |
J : |
|
||||
|
|
Вал |
|
|
Соединение |
|
|
Номинальный размер 40 мм; |
|
|
Номинальный размер 40 мм; |
|
|||
НО = —50 мкм; ВО = —25 мкм; |
|
Лнаио =40.027 — 39,950 = 0.077 мм; |
|||||
/+аим = 40.000 - |
0.050 = 30.950 мм; |
|
Днапл, = 40.000 - 39.975 = 0,025 мм; |
||||
В„аиГ, = 40.000 —0.025= 39,975 мм; |
|
6Д= 0,077-0,025 = 0.052 мм. |
|
||||
6В = 39.975 — 39,950 = 0,025 мм. |
|
|
|
|
|||
|
|
|
Ф 40 -jj— |
|
|
||
|
|
Вал |
|
|
Соединение |
|
|
Номинальный размер 40 мм; |
|
|
Номинальный размер 40 мм; |
|
|||
110= +35 мкм; |
130= + 52 мкм; |
|
Д„а11б= 40.052 —40.000 = 0.052 мм; |
||||
Я„аим= 40.000 + 0.035 = 40.035 мм; |
|
Дна,™ = 40.035 - 40.027 = 0.008 мм; |
|||||
ВнаиГ,= 40.000 + 0.052 = 40.052 мм; |
|
6Д= 0,052 —0.008 = 0,044 мм. |
|
||||
6В = 40.052 —40,035 = 0,017 мм. |
|
|
|
||||
Для переходной посадки ! ф 40 11 |
|
|
|||||
|
|
Вал |
|
|
Соединение |
|
|
Номинальный размер 40 мм; |
|
|
Номинальный размер 40 мм; |
|
|||
/7 0 = + 3 |
мкм; |
7?б>=+20 мкм; |
|
наиб, зазор Днаиб = 40.027 —40,003 = |
|||
Вааим = 40,000 + 0.003 = 40.003 мм; |
|
= 0,024 мм; |
|
||||
Н„аиб= 40.000 + 0,020 = 40,020 |
мм; |
|
паиб. натяг Днаиб = 40,020 —40,000 = |
||||
6Д = 40.020 - 40,003 = 0,017 мм. |
|
|
= 0.020 мм; |
|
|||
|
|
|
|
|
|
6Д = 0,020 + 0,024 = 0,044 мм. |
|
Действительный размер в одном и том же сечении детали при измерении в разных направлениях может быть различным. На производстве принято размеры данной детали условно считать постоянными. При этом для деталей, образующих посадки с зазо ром, за действительный размер для отверстия принимают диа метр вписанного в действительную поверхность цилиндра, т. е. наименьший размер, а для вала — диаметр описанного цилиндра, т. е. наибольший из размеров в различных сечениях детали. Г1о этому принципу производится, например, контроль деталей проходными калибрами. Такая условность при определении действительного размера определяет возможность сборки деталей, предназначенных для подвижного соединения. Однако для пре цизионных машин и приборов следует учитывать характер откло
52
нений формы деталей. Для деталей, образующих посадки с патягом, характер соединения определяется средним из размеров, полученных при измерении детали в нескольких сечениях и в разных направлениях, который и принимается за действитель ный размер.
§12. ЕД ИНЫ Е П Р И Н Ц И П Ы ПОСТРОЕНИЯ СИСТЕМ ДОПУСКОВ
ИПОСАДОК ДЛЯ ТИ П О В Ы Х СОЕДИНЕНИЙ
ДЕТАЛЕЙ М А Ш И Н И Д Р УГИ Х ИЗДЕЛИЙ
Системой допусков и посадок называется совокупность рядов допусков и посадок, закономерно построенных па основе опыта, теоретических и экспериментальных исследований и оформленных в виде стандартов. Система предназначена для того, чтобы можно было выбрать минимально необходимые, но достаточные для практики варианты допусков и посадок типовых соединений деталей машин; она делает возможной стандартизацию режущих инструментов и калибров, облегчает конструирование и достиже ние взаимозаменяемости соединений, повышает качество изделий.
Системы допусков и посадок для всех типовых соединений построены по единым принципам, которые рассматриваются ниже на примере гладких цилиндрических соединений.
Системой посадок основного отверстия (СА) называется совокупность посадок, в которых при одном и том же классе точности и одном и том же номинальном размере предельные отклонения отверстий одинаковы для любых посадок, а различные посадки достигаются изменением предельных отклонений валов.
Системой посадок основного вала (СВ) называется совокупность посадок, в которых при одном и том же классе точности и одном и том же номинальном размере предельные отклонения валов одинаковы для любых посадок, а различные посадки достига ются изменением предельных отклонений отверстий.
Для всех посадок в системе отверстия (рис. 7, а) нижнее откло нение отверстия НОА ~ 0, т. е. нижняя граница поля допуска отверстия, называемого основным отверстием, всегда совпадает с нулевой линией. Для всех посадок в системе вала (рис. 7, б) верх нее отклонение вала ВОВ - 0, т. е. верхняя граница поля до пуска вала, называемого основным валом, всегда совпадает с ну левой линией. Поле допуска основного отверстия откладывается вверх, а основного вала — вниз от нулевой линии, т. е. в материал детали. Такая система допусков называется односторонней пре дельной. По этому же принципу построена и международная сис тема допусков ISO. Характер одноименных посадок (т. е. предель ные величины зазоров и натягов в той и другой системе) примерно одинаков.
Выбор системы (СА или СВ) для той или иной посадки опреде ляется конструктивными, технологическими и экономическими соображениями.
Точные отверстия обрабатывают дорогостоящим режущим инструментом (зенкерами, развертками, протяжками и т. и.). Каждый из них применяют для обработки отверстия только од ного размера с определенным нолем допуска. Калы же незави симо от размера обрабатывают одним и тем же резцом или шли фовальным кругом.
При СА различных по предельным размерам отверстий будет меньше, чем при СВ, а следовательно, будет меньше и но менклатура режущего инструмента, необходимого для обработки отверстий. В связи с этим преимущественное распространение получила система отверстия. Уменьшение номенклатуры позво
ляет |
увеличить |
изготавливаемые партии инструмента, применить |
||||||||||
- |
^ |
з ж |
'/Ш |
| |
|
И |
|
|
|
|
|
|
Щ Ш М |
|
Щ |
|
|
|
|
|
|
|
|||
■Ш7///////А тт |
|
|
& |
|
|
|
|
|
|
|||
|
/ |
И |
/// |
I1 / 1 1 |
'1/ / 11 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ш11 |
Рис. |
7. |
Расположение |
||||
|
|
|
|
|
5) |
|
полей допусков |
отвер |
||||
|
|
Поля допусков |
|
|
|
|
стии и валов: |
|||||
|
|
|
|
а |
— при |
СА; |
б — при СВ; |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
Основной детали |
|
I |
— посадки |
с |
зазором; |
||||
|
|
|
Неосновной детали |
I I |
— переходные |
посадки; |
||||||
|
|
М |
I I I |
— посадки с |
натягом |
более производительное специализированное оборудование и тем самым увеличить выпуск инструмента с наименьшими затратами.
Однако в некоторых случаях по конструктивным соображениям приходится применять систему вала, например, когда требуется чередовать соединения нескольких отверстий одинакового номи нального размера, но с различными посадками на одном валу. Например, в соединении, показанном на рис. 8, должна быть обеспечена подвижная посадка валика с тягой и неподвижная его посадка с вилкой.
Если выполнить это соединение в системе отверстия (рис. 8, б), то валик придется делать ступенчатым, Причем крайние ступени должны иметь больший диаметр, чем средняя. Монтаж такого узла затруднен (валик, проходя утолщенной ступенью через отверстие в вилке, испортит поверхность отверстия). При выборе системы посадок надо учитывать также допуски на стан дартные детали и составные части (узлы). Например, вал для соединения с внутренним кольцом подшипника качения должен всегда изготовляться по СА, а гнездо в корпусе для установки подшипника — по СВ и т. и.
Единица допуска. Для построения системы допусков в первую очередь устанавливают закономерность изменения допуска в
54
зависимости от изменения номинального значения параметра, ограничиваемого допусками.
Так, на основании исследования и систематизации опыта механической обработки цилиндрических металлических деталей размером 1—500 мм было выявлено, что погрешность А их изго товления в одинаковых технологических условиях меняется в зависимости от диаметра d деталей по следующей закономерности:
A = cj/~d. |
(16) |
Значение х изменяется в пределах 2,5—3,5; коэффициент С для шлифованных валов близок к 0,005, а для отверстий — к 0,008. При разработке стандарта на допуски было принято, что указанные значения коэффициента С и значение х = 3 соответствуют точ-
СА |
СО |
Рис. 8. Шарнирное соединение вилки с тягой:
а — узел в сборе; б — поля допусков при СА; в — поля допусков при СВ
ности обработки деталей по 2-му классу. Эту погрешность и при няли за допуск этого класса точности. Тогда, например, допуск вала по 2-му классу точности может быть определен по формуле
б = (0,005 V d) мм. |
(17) |
Для вала, например, диаметром 8 мм допуск
6 = 0,0051/8 = 0,01 мм.
Из формулы (17) видно, что допуск цилиндрических деталей
изменяется пропорционально yrd. Для определения допуска любого класса точности формула (17) преобразуется в следующую:
б = (0 ,5 i/d Cp) а = ia, |
(18) |
где dcр — среднее значение диаметра для какого-либо интервала
диаметров, мм; |
|
единиц |
допуска (для |
а — коэффициент, равный числу |
|||
валов 2-го класса точности а = |
10). |
|
|
Выражение, взятое в скобки, назвали единицей допуска ци |
|||
линдрических деталей диаметром от |
1 до 500 мм, |
т. е. |
|
г = 0,5>/7ср |
мкм. |
|
(19) |
, 55
По формуле (18) допуск кала диаметром 8 мм 2-го класса точ ности также равен 0,01 мм.
Единица допуска г, отражая влияние технологических, конст руктивных и метрологических факторов, выражает зависимость до пуска от номинального значения параметра, ограничиваемого допусками (например, от диаметра), и является мерой точности. Она позволила при разработке систем допусков определять величину допуска для широкого диапазона значений нормируе мого параметра. Единица допуска должна учитывать также функциональную роль нормируемого параметра.
Классы точности. В каждом изделии детали разного назначе ния изготовляют с различной точностью. Для нормирования уровней точности установлены классы (степени) точности изго товления деталей. Для каждого класса (степени) точности су ществует закономерно построенный ряд полей допусков, в кото ром разные по величине размеры однотипных поверхностей деталей имеют одну и ту же относительную точность, определяе мую примерно одним и тем же значением коэффициента а. Коли чество классов (степеней) точности определялось потребностью различных отраслей промышленности, перспективами повышения точности изделий, границами достижимой точности, а также функциональными и технологическими факторами и принятым значением ср — знаменателя геометрической прогрессии, по ко торой изменяется величина допуска при переходе от одного класса (степени) точности к другому. Для гладких цилиндри ческих соединений ср ^ 1,6.
Для образования необходимых классов (степеней) точности значение коэффициента а (количество единиц допуска) для од ного из классов принимают за исходное. Для более грубых клас сов точности исходное значение этого коэффициента умножают,
адля более точных классов делят на принятое значение ср. Класс точности определяет величину допуска на изготовление,
аследовательно, и соответствующие методы и средства обработки деталей машин.
Ряды допусков и интервалы диаметров. Используя единицу допуска н коэффициент а для каждого из классов точности, пост роили ряды допусков для всех размеров, охватываемых данной системой допусков. Они делятся по принятым классам точности. Допуски для цилиндрических деталей установлены для размеров до 31 500 мм с разбивкой на пять диапазонов: менее 0,01 до 0,1 мм исключительно, от 0,1 до 1 мм исключительно, от 1 до 500 мм
включительно, свыше 500 до 10 000 мм включительно и свыше
10 000 до 31 500 мм.
Для построения рядов допусков каждый из пяти диапазонов, в свою очередь, разделен на несколько интервалов и величины допусков приняты одинаковыми для ряда смежных размеров, объединенных в один интервал. Это сделано потому, что назна чать допуск для каждого номинального размера нецелесообразно,
56 |
7 |
так как таблицы допусков в этом случае получились бы весьма громоздкими, а сами допуски для смежных размеров отличались бы одни от другого па незначительную величину. Например,
весь диапазон диаметров от |
1 |
до 500 мм разбит на 12 интервалов |
(от 1 до 3, св. 3 до (3 мм и т. |
д.) |
для всех посадок, кроме прессовых |
(17—22 интервала) и теплоходовой (20 интервалов) посадок. Увеличение числа интервалов для прессовых н теплоходовой по садок объясняется повышенной чувствительностью прессовых посадок к колебаниям величин натягов, а теплоходовой — к ко лебаниям величин зазоров.
Допуски для всех размеров интервала подсчитаны примерно по среднему арифметическому значению размеров данного интервала:
tfcp= - ?»ailf,± -rf» |
(20) |
Практически в стандартах из-за необходимости округления допуски для большинства интервалов приняты несколько мень шими ио сравнению с допусками, подсчитанными для средних диаметров.
Диаметры по интервалам распределены таким образом, чтобы допуски, подсчитанные по крайним значениям в каждом интер вале, отличались от допусков, подсчитанных по среднеарифме тическому значению диаметра в том же интервале, не более чем на 5—8%.
Нормальная температура. Допуски и отклонения указаны в таблицах стандартов для деталей, размеры которых определены при нормальной температуре, которая по ГОСТ 9249 — 59 равна -г 20° С. Такая температура принята как близкая к температуре рабочих помещений машино- и приборостроительных заводов.
Градуировка и аттестация всех линейных и угловых мер и измерительных приборов, а также точные измерения должны производиться при нормальной температуре. Отступления от от этой температуры не должны превышать допустимых значений.
В производстве принято соблюдать следующие условия нор мального температурного режима:
температура детали и измерительного средства в момент контроля должна быть одинаковой, что может быть достигнуто при совместной выдержке детали и измерительного средства в одних условиях (например, на чугунной плите);
желательно, чтобы коэффициенты линейного расширения ма териала детали и измерительного средства по возможности были также примерно одинаковыми.
Следует указать, что погрешность измерения возникает также и от местного нагрева. Например, под действием тепла руки контролера в течение 15 мин размер скобы для проверки валов диаметром 175 мм изменяется на 8 мкм, а скобы для проверки валов диаметром 280 aim — на 11 мкм. Это свидетельствует о необходимости применять тепловую изоляцию (например, термо
изолирующие накладки и ручки у скоб а штихмасов) или термо изолирующие перчатки.
В отдельных случаях погрешность измерения, вызванная отклонением от нормальной температуры н разностью коэффи циентов линейного расширения материалов детали и измеритель ного средства, может быть учтена введением поправки, равной погрешности, взятой с обратным знаком. Величина температурной погрешности АI приближенно определяется по формуле
|
А/ |
I (ajAtx— a2At2), |
(21) |
|||
|
l — измеряемый размер; |
|
ма |
|||
|
аг и а2 — коэффициенты линейного расширения |
|||||
Аtj_ = |
териалов детали и измерительного средства; |
|||||
tx — 20° — разность |
между |
температурой детали |
Д |
|||
At2 = |
и нормальной температурой; |
измеритель- |
||||
t.z — 20° — разность |
между |
температурой |
||||
|
. ного средства t2и нормальной температурой. |
|||||
Пример. В цехе температура воздуха, а следовательно, и температура |
||||||
штангенциркуля, которым |
производится измерение, равна |
25° С; деталь |
диаметром 500 мм после обработки имеет температуру 40° С. Для стали, из
которой сделана |
деталь, |
at = |
13,5 |
• 10-6; для стали, из которой сделана |
штанга штангенциркуля, а3 = |
10,5 •10-6. Поправка на температурную погреш |
|||
ность измерения |
может |
составить |
А1 = — 500 -10-6 (13,5 •20—10,5 ■5) == |
= —0,109 мм. Для алюминиевых детален (at == 24-10-6) при том же измери тельном инструменте AZ = = —500-10-0 (24-20—1 0 ,5 - 5 )= —0,214 мм.
При полном выравнивании температуры, если она не равна нормальной, также неизбежны ошибки из-за разности коэффи циентов лилейного расширения детали и измерительного средства. В этом случае (т. е. при Atx — At2 — At) величина погрешности определяется по формуле
A l^ lA t(a x—a2). |
(22) |
Если температуры воздуха в цехе, детали и измерительного средства выравнены и равны 20° С, то температурная погреш ность измерения отсутствует при любой разности коэффициента линейного расширения, так как при AZX= A12 = 0 и А1 — 0.
Формулы (21) и (22) являются приближенными, так как из-за сложности конфигурации деталей изменение их размеров при перепаде температуры не подчиняется линейному закону. По этому для устранения температурных погрешностей необходимо соблюдать нормальный температурный режим в помещениях измерительных лабораторий, инструментальных, механических и сборочных цехов, вводя в них кондиционирование воздуха.
Установление предельных контуров деталей. Действительная форма деталей отличается от заданной. Погрешности формы, а для сложных деталей и отклонения в расположении их поверх ностей могут нарушить взаимозаменяемость. Для обеспечения взаимозаменяемости необходимо установить наименьший и наи
58
больший предельные контуры, за которые не должен выходить действительный контур годных деталей даже при наличии по грешностей формы и расположения. Эти контуры обычно опре деляются полями допусков на размеры, при установлении ко торых учитывают взаимосвязь между отклонениями отдельных элементов профиля.
Наибольший и наименьший предельные контуры соответст вуют наибольшим и наименьшим предельным размерам детали. Соблюдение йредельных контуров наиболее строго проверяется при комплексном контроле деталей предельными калибрами. Понятие о предельных контурах широко используется при рас смотрении вопросов взаимозаменяемости резьбовых и шлицевых соединений.
Для обеспечения взаимозаменяемости по расположению по верхностей иногда устанавливают опорный контур (внешний контур положения — контур максимума металла) детали слож ного профиля, который ограничивает наибольшее допустимое смещение координируемых поверхностей и служит номинальным контуром при расчете комплексных калибров.
При разработке систем допусков и посадок руководствуются принципом предпочтительности.
§ 13. П Р И Н Ц И П ВЫ БОРА ДОПУСКОВ
Из изложенного следует, что ряды допусков и классы точности в стандартах построены по технологическому принципу с учетом возможностей оборудования. Выбирать же допуски и классы точ ности при проектировании нужно так, чтобы добиться удовлетво рения эксплуатационно-конструктивных требований, предъяв ляемых к детали, узлу и машине в целом.
Для повышения надежности, долговечности и точности машин в ряде случаев появляется необходимость максимального прибли жения размеров деталей к их расчетным величинам. Такие конструк тивные требования ограничиваются технологическими возмож ностями, а зачастую и возможностями технических измерений, к тому же оци связаны в большинстве случаев с увеличением трудоемкости и стоимости изготовления и контроля деталей. Обработка деталей по более точному классу требует больших трудовых и материальных затрат на оборудование, приспособле ния, инструмент и контроль. По мере уменьшения величины до пуска увеличивается вероятность появления брака (рис. 9, а) [1]. Особенно большой процент брака может быть при малых допусках. На участке в — г кривой А брак может быть настолько велик, что обработка деталей данным методом становится неэкономичной. В таких случаях переходят на другой технологический процесс, дающий большую точность (кривая Й), но, как правило, связан ный с применением более точного оборудования, что повышает себестоимость изготовления деталей (рис. 9, б). Относительная
себестоимость изготовления деталей в этих случаях по мере уменьшения величины допуска возрастает по гиперболе.
Итак, изготовление деталей по более точному классу связано с повышением себестоимости. Но при этом обеспечиваются высокая точность сопряжений, постоянство их характера в большой партии и более высокие эксплуатационные показатели изделия в целом.
Изготовление деталей по расширенным допускам проще, не требует точного оборудования и отделочных технологических процессов, но снижает точность и, следовательно, долговечность машин.
Отсюда перед конструкторами, а также перед технологами и метрологами всегда стоит задача — рационально, на основе тех нико-экономических расчетов, разрешать противоречия между
Допуск |
Допуск |
U-)
Рис. 9. Зависимость процента возможного брака (а) п относи тельной себестоимости (б) от допуска:
1 — холодное волочение; 2 — обтачивание на токарном станке; 3 — обтачи вание и шлифование; 4 — обтачивание, шлифование, притирка
эксплуатационными требованиями и технологическими возмож ностями исходя в первую очередь из выполнения эксплуатацион ных требований. Вместе с тем нельзя назначать предельные отклонения и допуски, проверка соблюдения которых не обеспе чена достаточно точными и надежными измерительными средствами.
Гарантированный запас работоспособности машин и других изделий. Как известно, для предупреждения разрушения деталей машин (вследствие неоднородности механических свойств мате риала, возможных перегрузок, недостаточной точности определе ния расчетной нагрузки и методов расчета на прочность и других причин) вводятся коэффициенты запаса прочности, коэффициенты безопасности по устойчивости и др. Однако серийно изготовляе мые маилпш и другие изделия в большинстве случаев выходят из строя не из-за разрушения, а из-за потери работоспособности, вызываемой снижением точности их рабочих органов. Для изде лий с механическими кинематическими связями потеря точности связана с износом деталей. С потерей точности ответственных
60