книги из ГПНТБ / Кан К.Н. Механическая прочность эпоксидной изоляции
.pdfгде ЛЛ — изменение показаний тензостанции; Д а — изменение напряжений; AT— изменение температуры среды; ka — коэффи циент чувствительности к механическим напряжениям; kT — ко эффициент температурной чувствительности.
Малобазные тарируемые преобразователи отличаются зна чительной чувствительностью к температуре, так как, помимо изменения удельного сопротивления проволоки чувствительного элемента преобразователя в зависимости от температуры, про исходит также изменение размеров основы преобразователя, выполненной из эпоксидного компаунда. Так как КЛТР ком паунда в несколько раз больше, чем КЛТР проволоки, из ко торой изготовлен чувствительный элемент, то и чувствитель ность малобазного тарируемого преобразователя к температуре будет больше, чем у свободной проволоки. В связи с этим дол жна быть произведена выборка преобразователей по результатам измерений kT в воздушной среде. Для этой цели преобра зователи помещаются в термостат и нагреваются до темпера туры, превышающей комнатную на 20—30° С. Далее они сор тируются по величине показаний тензостанции. Для исследо вания одного изделия должны использоваться преобразователи, показавшие одинаковую разность отсчетов по тензостанции.
Для того чтобы выделить температурную составляющую по казаний рабочих преобразователей, необходимо два-три пре образователя подвергнуть только тепловому воздействию в среде компаунда. Для этой цели несколько преобразователей устанав ливается в специальных образцах, названных образцами-спут никами, в которых механические напряжения отсутствуют.
Образец-спутник представляет собой брусок, заливаемый одновременно с изделием в форму, внутренние стенки которой тщательно обработаны антиадгезионным составом, что обеспе чивает свободную усадку компаунда образца-спутника, а сле довательно, отсутствие в нем механических напряжений. Форма для образца-спутника закрепляется на заливочной форме изде лия, благодаря чему температуры рабочих преобразователей и преобразователей в образце-спутнике равны. Заливка формы исследуемого изделия и формы образца-спутника происходит одновременно. После заливки изделие и образец-спутник про-
-ходят заданный одинаковый технологический режим полимери зации и охлаждения. Температура компаунда вблизи преобра зователей измеряется с помощью термопар, залитых внутрь ли той изоляции.
Первые отсчеты по тензостанции производятся при темпе ратуре То, определенной по терморелаксационной кривой, и да лее берутся отсчеты через каждые 15—20° С по мере охлажде ния изделия и образца-спутника. Последние отсчеты снимаются при комнатной температуре. Такая методика снятия показаний вытекает из изложенных ранее соображений относительно воз никновения и роста напряжений.
Далее показания всех преобразователей приводятся к еди ному началу отсчета — к температуре стеклования Тс. Резуль таты измерений представляются в системе координат АЛ—Т (рис. 51) в виде зависимостей АЛ (Г) .
Для рабочих преобразователей, находящихся в изделии, ра венство (33) будет иметь вид:
|
|
|
|
|
|
|
AAv=k„a |
+ |
kT{T)(T-T0) |
(34) |
||
Для |
|
преобразователей, |
нахо |
|
|
|
||||||
дящихся |
в образце-спутнике, |
|
|
|
||||||||
|
A Acn=kT{T){T— |
|
Те). |
(35) |
|
|
|
|||||
|
В |
|
выражениях |
(34) |
и (35) |
|
|
|
||||
предполагается |
равенство |
коэф |
|
|
|
|||||||
фициентов kT |
(Т). |
Оно достига |
|
|
|
|||||||
ется |
предварительным |
подбором |
|
|
|
|||||||
партии |
преобразователей |
по ко |
|
|
|
|||||||
эффициенту |
кт, определенному |
|
|
|
||||||||
в воздушной |
среде. |
|
|
|
|
|
||||||
При |
|
изготовлении |
преобразо |
|
|
|
||||||
вателей |
|
принимается |
жесткий |
|
|
|
||||||
допуск |
на длину |
провода, |
из ко |
|
|
|
||||||
торого |
|
наматывается |
чувстви |
|
|
|
||||||
тельный элемент, а готовые мот |
|
|
|
|||||||||
ки |
преобразователей подбирают |
|
|
|
||||||||
ся в партию по величине омиче4А| |
|
|
||||||||||
ского |
сопротивления. |
|
|
Рис. 51 . Зависимости |
показаний |
|||||||
|
Коэффициент |
ka |
является ин |
|||||||||
|
|
преобразователей |
||||||||||
дивидуальной |
|
характеристикой |
Сп — зависимость для |
преобразова |
||||||||
для |
|
каждого |
|
преобразователя, |
теля |
в образце-спутнике; |
/, 2, 3, . . . |
|||||
|
|
. . . . |
і -— зависимости для рабочих преоб |
|||||||||
так |
как |
обеспечить |
равенство |
|
разователей |
|
||||||
ka |
для |
различных |
преобразова |
|
|
|
телей невозможно ввиду намотки внавал чувствительного эле
мента. Значения k „определяются |
тарировкой |
и от температуры |
|||
не |
зависят. |
|
|
|
|
|
Примем в качестве конечной |
температуры |
в формулах (34) |
||
и |
(35) комнатную температуру, |
поэтому изменение |
напряже |
||
ний Да равно о. Тогда напряжения Да в выражении |
(33) будут |
||||
соответствовать комнатной температуре |
|
|
|||
|
Вычитая из равенства |
(34) равенство (35), получим |
|||
|
0 = |
^ ( Д Л р |
- |
|
(36) |
|
|
« а |
|
|
|
Входящая в формулу (36) разность ДЛР и ДЛС П берется из графиков (рис. 51). Таким образом, для. каждого преобразова теля может быть найдено напряжение в компаунде, действую щее вдоль его оси. Так как каждый преобразователь ориенти руется вдоль какой-то оси симметрии изделия, то значения а
4 Заказ № 334 |
81 |
будут соответствовать трем |
главным |
напряжениям Оь аг, аз |
при комнатной температуре. |
Значения |
этих напряжений при |
других температурах могут быть найдены в соответствии с вы ражениями (31).
Экспериментальное определение напряжений в литойизоля ции с помощью малобазных тарируемых преобразователей про изводится в такой последовательности.
Партия преобразователей выбранного типоразмера подвер гается механической тарировке. После тарировки изготовляются
Рис. 52. Розетка |
Рис. 53. Схема макетов с залитыми пре- |
преобразователей |
образователями: а — для случая растяже |
|
ния; б — для случая сжатия |
типовые розетки преобразователей. Каждая розетка представ ляет собой комбинацию трех преобразователей, расположенных по трем взаимно перпендикулярным осям. Преобразователи уста навливаются на тонкой подложке, изготовленной из эпоксид ного компаунда, и приклеиваются к ней. Выводы их припаи ваются к удлинительным проводам диаметром 0,1—0,2 мм с изо ляцией из фторопласта. Для контроля температуры в процессе измерения на розетках устанавливаются термопары. Общий вид типовой розетки представлен на рис. 52.
После изготовления розетки подвергаются тепловой трени ровке в термостате, которая заключается в их циклическом нагреве и охлаждении. В результате тепловой тренировки полимеризуется клей, с помощью которого преобразователь при креплен к подложке, .а также проверяется надежность преоб разователей, скомпонованных в розетку.
После отбраковки отобранные розетки преобразователей уста навливаются в форме исследуемого изделия, в местах, где
предполагается измерение остаточных напряжений. Одновре менно по одной розетке располагается в образцах-спутниках.
Розетки устанавливаются таким |
образом, |
чтобы продольные |
оси преобразователей совпадали |
с осями |
симметрии заливае |
мого изделия. |
|
|
После установки розеток преобразователей собирается из мерительная схема, состоящая из тензометрического моста, пи
рометрического |
потенциометра, переключающего устройства |
и удлинительных |
проводов. |
|
- ф - |
Рис. 54. Схема исследуемого изделия с установленными розетками преобра зователей
После заливки |
формы |
изделия |
и формы образца-спутника |
с установленными |
в них |
розетками |
преобразователей произво |
дится полимеризация литой изоляции согласно принятому тех нологическому режиму.
Отчеты по тензостанции снимаются в процессе охлаждения
изделия, причем первый |
отсчет берется при температуре, на |
|
10—20° С превышающей температуру стеклования. |
||
Для проверки точности метода проводились следующие исследования на |
||
макетах. |
|
|
В макеты, выполненные в |
виде образцов |
на растяжение и образцов на |
сжатие, заливались единичные |
преобразователи |
(рис. 53). |
4* |
|
83 |
После полимеризации и охлаждения макетов снимались показания пре образователей по тензостанции при комнатной температуре. Эти показания
принимались за нулевые, т. е. механические |
напряжения в |
макетах отсут |
||
ствовали. |
|
|
|
|
Затем |
макеты подвергались соответственно осевому растяжению или |
|||
сжатию |
с |
одновременной регистрацией показания тензостанции, подключен |
||
ной к |
залитым преобразователям. Нагрузка |
прикладывалась |
ступенями, и |
при каждой ступени нагружения снимались показания по преобразователям.
|
Приращения растягивающих или сжимающих напряжений при каждом |
|||||||||||||||||
последующем |
нагружении, |
а также |
снятые при этом разности отсчетов по |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
преобразователям |
позволили |
определить |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
7",°С |
коэффициенты |
|
чувствительности |
к |
меха- |
|||||
|
20 |
|
Ц)_ _ |
60 |
|
80 |
100 |
ническим напряжениям преобразователей, |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
залитых в макетах. Это, в свою очередь, |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
позволило |
сравнить |
коэффициенты |
чув |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ствительности |
преобразователей, |
получен |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ные путем предварительной |
индивидуаль |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ной тарировки и путем растяжения или |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сжатия тех же преобразователей в маке |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тах (табл. |
11). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Как видно из табл. 11, разница |
коэф |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
фициентов чувствительности |
свободных и |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
залитых преобразователей |
при одноосном |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нагружении не превышает 5%. |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Прямой метод применялся в исследо- |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
' вании ряда изделий, |
залитых |
жесткими |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
эпоксидными компаундами ЭЗК-10, ЭЗК-5 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
157, 87]. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На рис. 54 представлена схема одно |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
го из исследованных реальных изделий с |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
указанием мест установки розеток преоб |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
разователей. |
Данное |
изделие |
представ |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ляло собой высоковольтный трансформа |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тор, где заливаемыми элементами служи |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ли две предварительно пропитанные ка |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тушки. Напряжения в литой изоляции из |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
мерялись в указанных на схеме точках, на |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
границе раздела «компаунд — заливаемый |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
элемент». |
Изделие |
|
заливалось |
жестким |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
компаундом ЭЗК-Ю. Толщина стенки |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
литой изоляции в различных местах ко |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
лебалась в пределах 5—30 мм. |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Обработка |
результатов |
измерений |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
проводилась |
в |
соответствии |
с вышеизло- |
||||||
Рис. |
55. |
Обработка |
показаний |
ро- |
ж е Н н о й методикой |
|
(рис. |
55). |
Величины |
|||||||||
|
|
|
зетки |
V |
|
|
|
напряжений, |
измеренных |
залитыми |
пре |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
образователями в различных точках из |
|||||||||
делия при комнатной температуре, представлены в табл. 12. |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
Из |
рассмотрения |
величин |
главных напряжений |
в |
компаунде, |
приведен |
|||||||||||
ных |
в |
табл. |
12, |
видно, |
что |
они |
достигают |
максимальных |
значений |
а г = |
||||||||
= 3500 н/смг |
в точках |
между |
залитыми катушками. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
Исходя |
из |
величины |
найденных |
максимальных |
напряжений |
может |
быть |
определен запас прочности литой изоляции изделия в рабочем диапазоне тем ператур.
Накопленный опыт применения прямого метода позволяет сделать следующую его оценку.
По сравнению с известными методами предложенный метод имеет следующие преимущества:
Таблица И
Сравнение коэффициентов чувствительности свободных и залитых преобразователей
Номер |
Коэффициент чувствительности kg |
||
|
|
Вид деформации |
|
преобразо |
|
|
макета |
вателя |
при тарировке |
при |
деформации |
|
|
макета |
1 |
0,630 |
0,605 |
Растяжение |
2 |
0,590 |
0,57 |
» |
3 |
0,625 |
0,615 |
|
4 |
0,605 |
0,595 |
Сжатие |
5 |
0,585 |
0,590 |
» |
6 |
0,680 |
0,695 |
» |
Таблица 12
Обработка показаний преобразователей, залитых в исследуемом изделии
Номер
розетки
I
I I
I I I
I V
V
V I
Номер |
Коэффициент |
Разность |
Величины главных |
нормальных |
чувстви |
напряжений, |
нем2 |
||
преобра |
тельности |
отсчетов |
|
|
зователя |
&А |
|
аз |
|
|
*а |
|
|
|
7 |
0,61 |
500 |
900 |
|
8 |
0,65 |
2300 |
3500 |
|
9 |
0,685 |
250 |
|
370 |
1 |
0,67 |
500 |
750 |
|
2 |
0,56 |
1120 |
2000 |
|
3 |
0,455 |
100 |
|
220 |
16 |
0,5 |
200 |
400 |
|
17 |
0,55 |
250 |
. 450 |
|
18 |
0,52 |
155 |
|
300 |
4 |
0,63 |
95 |
150 |
|
5 |
0,5 |
100 |
200 |
|
6 |
0,68 |
0. |
|
0 |
13 |
0,54 |
810 |
1600 |
|
14 |
0,6 |
—240 |
—400 |
|
15 |
0,58 |
585 |
|
1000 |
10 |
0,65 |
760 |
1100 |
|
11 |
0,69 |
0 |
0 |
|
12 |
0,615 |
245 |
|
400 |
1. Возможность непосредственного измерения напряжений по абсолютным отсчетам тензостанции и тарировочным харак теристикам преобразователей.
2.Отсутствие необходимости в вырезании преобразователей.
3.Возможность снятия отсчетов в течение сколь угодно дли тельного отрезка времени.
4.Измерение напряжений в точке по трем пространствен ным осям.
5.Возможность измерения напряжений в изделиях с малой толщиной стенки.
Для обеспечения 10—15%-ной точности измерений необхо дима точная отбраковка преобразователей по омическому со противлению. Желательный допуск ± 0 , 2 % . Необходима также тщательная отбраковка преобразователей по коэффициенту кт путем температурной тарировки их в воздушной среде. Снятие отсчетов желательно производить с помощью тензостанции, обладающей высокой стабильностью показаний.
17.Косвенный метод
Вотличие от прямого метода, позволяющего измерить не посредственно напряжение внутри литой изоляции, по косвен ному методу [50, 52], измеряется не напряжение, а определяется температура, при которой наступает разрушение литой изоля ции при медленном ее охлаждении. Значения же напряжений, вызывающих разрушение, отыскиваются косвенным путем на основании данных температурной зависимости прочности ком паунда вв(Т). Напряжения в компаунде появляются при темпе ратуре стеклования Тс и далее растут пропорционально разно
сти температур (Т—Гс), где Т — температура |
изделия |
в данный |
момент времени. Увеличивая разность (Т—Тс) |
путем |
пониже |
ния температуры Т, можно довести литую изоляцию до разру шения. Как известно из феноменологических теорий прочности, разрушение наступает в момент, когда эквивалентное напря жение, являющееся функцией трех главных нормальных напря жений, достигает значения предела прочности материала. По своему смыслу эквивалентное напряжение представляет собой такое напряжение растяжения при одноосном нагружении, ко торое создает в данный момент такую же опасность разруше ния материала, как и три главных нормальных напряжения. Поэтому эквивалентное напряжение всегда сравнивается с пре делом прочности материала при одноосном растяжении. Если известен предел прочности на растяжение для температуры, при которой происходит разрушение изоляции из эпоксидного ком паунда, то тем самым становится известным и максимальное значение эквивалентного напряжения.
Таким образом, в основе косвенного метода лежит способ нагружения литой изоляции путем глубокого охлаждения, в ре зультате чего изоляция доводится до разрушения. В момент разрушения изоляции определяется температура, при которой происходит разрушение. Далее, максимальное эквивалентное
напряжение отыскивается по температурной зависимости крат ковременного предела прочности (рис. 56).
Скорость охлаждения принимается в зависимости от объема изделия достаточно малой для обеспечения равномерного поля температур в изделии. Момент разрушения обнаруживается по явлением трещин в изоляции.
Так как установить визуально появление трещин невоз можно, то возникает необходимость в фиксировании момента появления трещин. Момент появления трещины может быть за фиксирован с помощью проводников, находящихся на поверх ности изоляции или внут ри ее и разрывающихся при появлении трещины.
Один из вариантов этого способа заключа ется в том, что на наружную поверхность изоляции наносятся токопроводящей краской не замкнутые линии. К кон цам линий приклеива ются отводы, выводимые за пределы камеры к ре гистрирующему прибору. Если в изделии имеются
внутренние слои компаунда, то этот способ регистрации не при меним, так как трещины на наружной поверхности не появятся. Поэтому был разработан специальный сигнализатор разруше
ния, представляющий собой тонкую проволоку, |
наматываемую |
|||
на заливаемые |
элементы и располагаемую |
внутри компаунда |
||
после |
заливки. |
Металлическая проволока может быть разор |
||
вана |
только в |
случае появления трещины |
в |
компаунде; до |
появления трещин в компаунде целостность проволоки не нару шается. Это объясняется тем, что до появления трещин прово лока не может оборваться, так как она при охлаждении ком паунда подвергается сжатию. В момент разрыва сигнализатора разрушения фиксируется температура, соответствующая появ лению трещин. Назовем эту температуру температурой морозо стойкости Тш изоляции. Очевидно, для разных изделий, залитых даже одним и тем же компаундом, температура морозостой кости может отличаться, так как напряжение в изоляции зави сит не только от свойств компаунда, но и от жесткости заливае мых элементов. Поэтому температуру Т м следует относить к тому конкретному изделию, в котором компаунд применен.
Если температура морозостойкости для данного изделия известна, то может быть легко определено и напряжение, вы звавшее разрушение. Для этой цели используются зависимости кратковременного предела прочности ав от температуры
(рис. |
56). Значение ав, соответствующее |
Тм, представляет со |
бой |
максимальное значение эквивалентного напряжения |
|
|
0"экв max {Тм) = С 7 в ( 7 , м ) . |
|
Используя значения Тм и о Э К в т а х ( 7 ' м ) , |
можно найти макси |
мальные эквивалентные напряжения при любой другой темпе ратуре графическим путем или из выражения:
<Тэкв max (Т) = 0 В |
(Т„) J " 7 } |
. |
(37) |
|
'м — ' с |
|
|
Таким образом, с помощью косвенного метода |
определяются |
максимальные значения эквивалентных напряжений для любых температур. Для оценки прочности литой изоляции необходимы
|
^-f—-^—, |
именно эти напряжения, так как проверка |
|||||
|
\ ^ \ ^ ч |
прочности производится по условию |
|||||
V» \ |
\л& |
|
|
0экв т а х ^ Ы . |
|
||
'^^^~^=\^f |
г Д е |
— допускаемое |
напряжение. |
||||
\ГГ~~ |
/ |
Последовательность |
операций |
при при- |
|||
Т\^~—\\ |
менении сигнализаторов разрушения такая, |
||||||
о |
о о |
Сигнализаторы |
разрушения |
устанавли- |
|||
Рис. |
57. Установка |
ваются |
на заливаемые |
элементы |
(рис. 57). |
||
сигнализаторов раз- |
Внутри |
заливаемой |
формы помещаются |
||||
|
рушения |
термопары. Производится |
заливка изделия, |
||||
|
|
и выполняются |
все другие |
технологические |
операции. Изделие устанавливается в криокамеру, и собирается измерительная схема. Производится охлаждение изделия до
разрушения литой изоляции, и |
определяется температура |
Тм. |
В качестве сигнализатора разрушения необходимо приме |
||
нять изолированную проволоку |
по возможности меньшего |
диа |
метра (15—25 мкм) для того, чтобы проволока не оказывала армирующего действия на литую изоляцию. Проволока нама тывается на заливаемые элементы тремя-четырьмя витками так, чтобы она прошла через все места, где ожидается появление трещин: на углах, в местах резкого изменения толщины изоля ции, вокруг металлической арматуры и т. д. Если в изделии имеется несколько слоев изоляции, не связанных друг с другом, то необходимо устанавливать сигнализаторы разрушения в каж
дом слое. Сигнализаторы включаются в |
электрическую цепь |
с напряжением в несколько милливольт. |
Термопары залива |
ются непосредственно в литую изоляцию. |
|
На рис.58 представлена измерительная схема, применяемая для косвенного метода. Для автоматизации процесса наблюде ния над целостностью сигнализатора разрушения и для записи температур используется двенадцатиточечный самопишущий по тенциометр ПС 1-1С с пределом измерения 0—10 же.
Для повышения точности регистрации температур термо пары включаются по компенсационной схеме. Компенсационная
термопара помещена в сосуд Дьюара, в котором поддержи вается постоянная температура тающего льда.
На одной диаграммной ленте самопишущего потенциометра записываются показания всех сигнализаторов разрушения и термопар. Неразрушенному сигнализатору на ленте потенцио метра соответствует сплошная линия, которая обрывается в мо мент его разрыва. Температура Тм определяется по линии изме нения температуры в момент обрыва линии сигнализатора.
|
|
|
Рис. |
58. Измерительная |
схема |
|
|||
1 — компенсационная |
термопара; |
2 — сосуд |
Дьюара; 3— рабочая термопара; |
4 — изделие; |
|||||
5—сигнализаторы |
разрушения; |
6— блок |
регулировочных |
сопротивлении; |
7—12-точеч |
||||
|
|
|
ный |
самопишущий |
потенциометр |
|
|||
Косвенный метод был применен для |
исследования ряда изделий и маке |
||||||||
тов, |
залитых |
различными |
компаундами: |
жесткими |
( Г С > 6 0 ° С ) , |
полужест |
|||
кими |
( Г 0 —20° С) |
и эластичными ( Г с < 6 0 ° С ) . |
В качестве примера |
приведем |
результаты испытаний изделий, изображенных на рис. 59. Модели 1 и 2 представляют собой пьезокерамические элементы цилиндрической и прямо угольной формы, герметизированные компаундом УП-592/11. Модель 3 — вы соковольтный трансформатор с литой изоляцией из компаунда ЭЗК-10. Ре зультаты испытаний приведены в табл. 13.
Косвенный метод был применен также для исследования влияния формы заливаемых элементов на величину остаточных напряжений в компаунде. Для этой цели был использован макет, представленный на рис. 60. Макет состоял из четырех цилиндрических заливочных форм, установленных на общем ос новании. Внутри форм были закреплены стержни круглого, шестигранного,
квадратного |
и прямоугольного сечения, изготовленные из стали. |
Минималь |
ная толщина |
слоя вокруг заливаемых стержней во всех случаях |
составляла |
2 мм. Вокруг стержней перед заливкой укладывался петлей сигнализатор
разрушения, и в |
каждую форму |
устанавливалась термопара для |
регистра |
ции температуры |
Гм- В табл. 14 |
приведены результаты испытаний, |
получен |
ные для изоляции |
из компаунда ЭЗК-10. |
|
Сравнивая изложенные экспериментальные методы опреде ления остаточных напряжений в эпоксидной изоляции, следует