книги из ГПНТБ / Щукин А.А. Экономия топлива в черной металлургии. Повышение тепловой эффективности огнетехнических агрегатов
.pdfСхемы регенеративных воздухоподогревателей с зернистой подвижной насадкой, предлагаемые для высокотемпературного нагрева воздуха
Регенеративные теплообменники непрерывного действия с сы пучей насадкой можно классифицировать следующим образом: 1) дробепоточные с движущейся сверху вниз плотным слоем зерни стой насадкой; 2) с насадкой в виде «кипящего» слоя; 3) с падающей насадкой—со свободным падением и с тормозящими полками.
Ниже приведены характерные схемы конструкций.
В дробепоточном регенератив ном теплообменнике, изображен-
Ухадящие
газы
Горячие.
газы
Горячий.
воздух
Р и с . |
39. Схема |
д р о б е п о т о ч н о г о ре |
Рис . 40. |
Схема |
полочного д р о б е |
|||||||||||
г ен ерати вн ого |
т е п л о о б м е н н и к а : |
поточного |
т е п л о о б м е н н и к а : |
|
||||||||||||
1а |
и |
la |
— п о д в о д |
и |
отвод г р е ю щ е г о |
Л |
•— г а з о в а я часть т е п л о о б м е н н и к а ; |
|||||||||
т е п л о н о с и т е л я ; |
2а |
|
и 2в — подвод и |
Б |
— в о з д у ш н а я |
часть; / — п о д в о д |
||||||||||
отвод нагреваемого |
теплоносителя; |
газов; 2 — подъемный |
д р о б е п р о в о д ; |
|||||||||||||
3 |
— |
поток |
п р о м е ж у т о ч н о г о |
т е п л о |
3 |
— б у н к е р ; |
4 — возврат т р а н с п о р |
|||||||||
носителя (дроби); |
|
4 |
— п о в о р о т н а я |
т и р у ю щ и х |
|
дымовых |
газов |
|
||||||||
камера; |
5 |
— в е р х н и й |
б у н к е р д р о |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
би; |
6 |
— |
н и ж н и й |
|
б у н к е р |
д р о б и ; |
ном на рис. 39, |
дробь разного ма |
||||||||
7 |
— п е р е п у с к н о е |
устройство; |
8 — |
|||||||||||||
подъемник |
д р о б и ; |
9 — уплотнение; |
териала и размера (чаще чугунная |
|||||||||||||
/ |
— вариант ж а л ю з и й н о г о |
и с п о л |
||||||||||||||
нения |
кассеты |
по |
м е т о д у К а ш у н и - |
диаметром 5 мм) медленно |
опуска |
|||||||||||
на |
|
[11] |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ется под действием силы тяжести |
||||||
между |
газопроницаемыми |
стенками, |
имеющими |
небольшой |
размер |
|||||||||||
по ширине. Тонкий |
слой |
дроби |
продувается |
газами |
или воздухом |
(в верхней части теплообменника—греющими газами, а в нижней части—воздухом). Таким образом, в верхней части дробь нагрева ется, а в нижней части она отдает тепло воздуху. Внизу имеется подпорный клапан, регулирующий расход твердого теплоносителя. Дробь в нижней части теплообменника подается наверх ковшовым элеватором. Е. И. Кашуниным разработан дробепоточный воздухо-
110
подогреватель для парогенератора с паропроизводительностью |
D = |
|||||||
= 320 |
т/ч, установленного на ТЭЦ и работающего на |
высокосерни |
||||||
стом мазуте |
[11, |
62] |
Особенностью конструкции |
является |
то, |
|||
что газопроницаемые |
стенки обра |
|
|
|||||
зуются |
двусторонними |
жалюзи, |
|
|
||||
в качестве |
материала |
применялся |
|
|
||||
естественный |
гравий |
диаметром |
|
|
||||
15 мм. Для |
подъема |
использова |
|
|
||||
лись |
специальные |
подъемники |
|
|
||||
Союзпроммеханизации |
мощностью |
|
|
|||||
по 26 |
кет |
с |
подъемом |
насадки |
|
|
||
в количестве 180 м3 /ч. Испыта |
|
|
||||||
ния показали устойчивую работу |
|
|
||||||
теплообменника при |
одноходовом |
|
|
|||||
по газам |
поперечно-продуваемом |
|
|
|||||
вертикально-движущимся слое гра |
|
|
||||||
вия со |
скоростью |
теплоносителей |
|
|
||||
на входе (на фронтальное |
сечение) |
|
|
Газы
Воздух
тештсителя
Рис . |
41. Схема р е г е н е р а т и в |
|
Рис. |
42. |
Схема |
в о з д у х о п о д о г р е в а |
||||||
н о г о в о з д у х о п о д о г р е в а т е л я |
|
теля |
с н а с а д к о й , |
п а д а ю щ е й |
на |
т о р |
||||||
с п а д а ю щ е й н а с а д к о й |
|
м о з я щ и е п о л к и : |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
/ — |
г а з о в а я |
камера; 2 — |
в о з д у ш |
||||
£ 0 Ф == 15 ч- 2 |
м/сек. |
Воздух |
подо |
ная |
камера; |
3 — ввод сыпучего те |
||||||
п л о н о с и т е л я ; |
4 |
— разбрасыватель; |
||||||||||
гревался |
до |
300° С, |
а газы |
охла |
брасыватель |
горючего |
т е п л о н о |
|||||
|
|
|
|
|
5 — |
п е р е п у с к н о й |
клапан; |
6 |
— |
р а з |
||
ждались |
до |
120°С. |
|
|
|
|
|
сителя |
|
|
|
|
Дробепоточный |
воздухоподо |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
греватель |
нечувствителен К |
сернокислотной |
коррозии |
и |
является |
|||||||
перспективным для |
мазутных котлов. При |
установке |
воздухоподо |
гревателя за печами в нем может быть осуществлен подогрев воз духа до 600—800° С.
На рис. 39 показан разработанный автором книги двухходовой дробепоточный воздухоподогреватель со схемой поперечного проти
вотока. Коэффициент регенерации такого теплообменника значи тельно выше, но для установки требуется большая высота.
111
На рис. 40 показан полочный дробепоточный теплообменник. Отработанная дробь транспортируется по трубе 2 наверх в бункер 3, где после сепарации поступает в газовую часть теплообменника А и, пересыпаясь с полки на полку, нагревается теплом газов, прохо дящих через сетчатые полки и слои дроби. Из газовой камеры дробь перепускается в воздушную часть Б, где отдает тепло возДуху.
На рис. 41 показан воздухоподогреватель с промежуточным сыпу чим и кусковым материалом, рассчитанный на высокий подогрев воздуха (до 1000° С и более). Слой промежуточного теплоносителя продувается вверху горячими газами, а внизу нагревающимся воз духом, движущимися в поперечном направлении. Большое расстоя ние между потоками исключает переток воздуха и газов. Опытные теплообменники такого типа успешно испытаны в СССР [16, 61].
Регенеративный воздухоподогреватель с падающей насадкой пока зан на рис. 42. Сыпучая насадка равномерно распределяется по сече нию шихты и свободно падает вниз навстречу греющим газам, дви жущимся противоточно со скоростью, меньшей скорости витания частиц (выноса частиц из шихты не должно быть). Нагретая насадка переходит по трубе вниз в воздушную камеру, где опять распреде ляется равномерно по сечению и, падая навстречу воздуху, нагревает его. Насадка после падения собирается в низ воздушной камеры и вновь возвращается в газовую камеру ковшовым элеватором или пневматически. Описываемый воздухоподогреватель работает по схе
ме противотока. Слабой стороной таких |
теплообменников |
является |
||||||||||
малая управляемость скоростью падения частиц, |
и небольшие |
пре |
||||||||||
делы |
изменения производительности. Длительность нагревания |
ча |
||||||||||
стиц в камере определяется временем |
их |
пребывания в |
ней; |
она |
||||||||
очень мала (измеряется секундами). Для того чтобы увеличить |
время |
|||||||||||
пребывания, применяют |
тормозящие полки, |
расположенные |
в |
ка |
||||||||
мере |
под разными углами к |
горизонту |
(рис. 41). |
Расположение |
||||||||
полок |
здесь таково, что |
оно |
способствует |
выравниванию |
потока |
|||||||
частиц. Проведенные опыты показывают |
что |
время теплообмена |
при |
|||||||||
тормозящих полках увеличивается в 1,5—4 |
раза |
по |
сравнению со |
|||||||||
свободной газовзвесью. Значение |
объемного |
коэффициента |
тепло |
|||||||||
обмена при этом увеличивается |
в 1,2—1,8 раза. Все это |
позволяет |
||||||||||
выполнять теплообменники более |
компактными. |
|
|
|
|
|
К материалу насадки предъявляют следующие требования: высо кая теплоемкость и теплопроводность, высокая механическая и тер мическая прочность, возможно меньшая плотность, небольшая стои мость изготовления. В качестве насадки для высокотемпературных теплообменников можно использовать кварцевый сеяный песок, кера мические (шамотные и др.)-, базальтовые и другие материлы. При средних и невысоких температурах нагрева целесообразно применять чугунную и стальную дробь, а также алюминиевые (дюралевые) калиброванные частицы. Важно определить максимальную темпера туру насадки для оценки ее жаростойкости и термической прочности, а также минимальную температуру для оценки точки росы (для металлической насадки) и возможной коррозии материала.
112
Промежуточное положение между плотным (неподвижным) слоем и взвешенным занимают воздухоподогреватели с кипящим слоем (псевдоожиженным) слоем, принцип действия которых показан на рис. 43, где изображен четырехступенчатый воздухоподогрева тель [2.17], имеющий большие пределы производительности. Ско рость потока, соответствующая переходу слоя в псевдоожиженное
Р и с . |
43. Р е г е н е р а т и в н ы й |
в о з д у х о п о д о г р е в а |
||||||||||
тель с «кипящим» слоем п р о м е ж у т о ч н о г о |
т е п л о |
|||||||||||
носителя: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
а — к о н с т р у к т и в н а я схема; |
6 |
— п р и н ц и п и а л ь |
||||||||||
ная |
схема в о з д у х о п о д о г р е в а т е л я ; |
/ |
— |
топка; |
||||||||
2 — |
и н ж е к ц и о н н ы е горелки; |
3 |
— ввод |
о б р а т |
||||||||
ных |
газов д л я |
д о ж и г а н и я ; |
4 — к о р п у с |
г а з о |
||||||||
в о й |
камеры; |
5 |
— п о л к и из |
ж а р о у п о р н о г о |
бе |
|||||||
тона; |
6 |
— футеровка |
о г н е у п о р н а я ; |
7 — |
рас |
|||||||
п р е д е л и т е л ь н ы е |
колпачки |
(или |
сетка |
н и х р о - |
||||||||
мовая); |
8 — |
отвод п р о д у к т о в |
с г о р а н и я ; |
|
9 — |
|||||||
п е р е п у с к н ы е |
т р у б к и ; |
10 — |
канал |
д л я |
п е р е |
|||||||
п у с к а т е п л о н о с и т е л я |
с мигалкой |
и |
ш и б е р о м |
д л я р е г у л и р о в а н и я ; / / — л а з ; 12 — к о р п у с
в о з д у ш н о й камеры; |
13 — |
ввод х о л о д н о г о в о з |
|||
д у х а ; 14 |
— о т в о д горячего |
в о з д у х а ; |
15 |
— с б о р |
|
ник д л я |
возврата |
т е п л о н о с и т е л я ; |
16 |
—- ков |
|
шовый элеватор; 17 — т е л е ж к а д л я |
откатки |
||||
в о з д у ш н о й камеры; |
18 — шнековый |
п и т а т е л ь |
|||
д л я н а с а д к и |
|
|
|
|
8 А. Д. Щукин |
113 |
состояние, зависит от плотности, размера и формы зерен, а также от вязкости и плотности газа. По своим свойствам кипящий слой напо минает маловязкую жидкость и при первом приближении он под чиняется законам гидродинамики.
Преимущества |
и недостатки |
регенеративных |
воздухоподогревателей с сыпучей |
насадкой |
|
В табл. 8 дана |
приблизительная характеристика регенератив |
ных воздухоподогревателей как вращающихся, так и с сыпучей насадкой. Преимущества описанных выше регенеративных воз духоподогревателей заключаются, во-первых, в интенсивной тепло
передаче, их |
простом устройстве и малых затратах на |
сооружение |
|
и, во-вторых, |
в возможности высокотемпературного |
нагрева |
воз |
духа—вплоть |
до 800° С и более. Высокотемпературный нагрев |
воз |
духа является очень важным преимуществом, из-за которого прово дят в настоящее время исследования (высокотемпературный нагрев воздуха в рекуперативных теплообменниках из легированных сталей, как известно, связан с затратами дорогостоящих металлов и трудной эксплуатацией). Затраты энергии на преодоление сопротивлений газовых и воздушных потоков невелики в теплообменниках с падаю щим слоем, но являются значительным в теплообменниках с кипящим слоем, а также в дробепоточных. Однако описанные выше воздухо подогреватели имеют и серьезные еще не преодоленные недостатки: высокий абразивный износ камер и трубопроводов (до 0,26 мм и более в год); запыление воздуха при истирании насадки; необходимость подачи горячей сыпучей насадки снизу наверх при помоши механи ческого транспорта (ковшовыми элеваторами) или пневматически.
Загрязнение поверхности нагрева является общим недостатком всех воздухоподогревателей и очистка их является обязательным условием. Удобство чистки определяется доступностью к поверх ностям нагрева, а способ очистки зависит от характера и величины загрязнений (т. е. от топлива и методов его сжигания). Так, очистка от отложений при мазутном отоплении может быть очень облегчена при прокалке загрязнений при кратковременном выключении воз духа, так как жирные налеты становятся сыпучими. При прочих равных условиях движение зернистой насадки способствует ее очи стке нечувствительность ее^к загрязнениям меньше.
Энергетическая модернизация шахтных печей путем установки автономных регенеративных воздухонагревателей
Известна большая роль доменных печей в черной металлургии. Доменная печь, работающая на каменноугольном коксе, является самой крупной шахтной печью. Размеры доменной печи с полезным объемом 2700 м 3 велики: диаметр горна составляет 11,0 м, распара 12,3 м, колошника 8,1 м и полная высота 34,0 м. У печи имеется четыре регенеративных воздухоподогревателя типа Каупера, рассчи танные на нагрев воздуха до 1200° С. Диаметр каждого каупера
114
|
Т а б л и ц а 8 |
* |
Приблизительные расчетные характеристики насадки регенеративных воздухоподогревателей |
|
Л и с т о в а я |
|
н а с а д к а типа |
П о к а з а т е л и |
Ю н г с т р е м |
|
( с м . р и с . |
|
27, а) |
|
П р у т к о в а я |
|
П р у т к о в а я |
( с т е р ж н е |
|
( с т е р ж н е |
вая) — в з а |
|
в а я ) — ш а х |
имно |
п е р |
матный п у |
п е н д и к у л я р |
|
чок (см . |
ные |
ряды |
р и с . 27, в) |
( с м . |
р и с . |
|
27, |
б) |
Ш а р и к о в а я ( д р о б е в а я ) (см. р и с .
27, г)
Из много |
С к и п я щ и м |
С п а д а ю щ и м |
с л о е м п р о |
с л о е м п р о |
|
с л о й н ы х |
м е ж у т о ч н о г о м е ж у т о ч н о г о |
|
с е т о к |
т е п л о н о с и |
т е п л о н о с и |
|
теля |
теля |
Удельная поверхность (компакт ность), м 2 /м 3
Диаметр элементов dT , мм
Эквивалентный диаметр ходов на садки йэ, мм
Порозность 8
Скорость газов (воздуха) w, м/сек
Коэффициент теплоотдачи от газов к насадке, ккал/(м 2 - чтрад):
от газов а г
от воздуха а в ,
250—350
0,6—1,0
(толщина)
6—10
0,87—0,92
В ходах насадки 8—10
40—60 * 25—35 30—50 * 20—30
390 |
420 |
650—1800 |
1000—4500 |
650—2000 |
||
4 |
4 |
1—5 |
° ' а д ) ) 0 ' 5 |
| 1 - |
3 (з - 8 ) |
|
|
|
|
|
|||
5—6 |
5 - 6 |
|
|
|
|
|
0,6 |
0,6 |
0,4—0,48 |
0,6—0,8 |
|
|
|
В ходах |
|
|
Фронт альная |
Оптималь |
||
В ходах |
(на |
входе в |
насадку) |
|
ная |
|
9—16 |
9—16 |
Шфр = |
Щр — |
|
О10 ПТ = |
|
|
|
= |
2—3 |
= 3 - 5 |
= |
2,5-М |
120—260 . |
140—220 |
180—220 |
280—400 |
300—450 |
120—220 |
140—220 |
120—200 |
260—360 |
240—360 |
0,5—1,0
w= (0,5-ь
- ь О , 6 ) Х а > В и Т ;
скорость
витания
= 3-н7
240—400
220—360
П р о д о л ж е н и е т а б л . 8
|
|
П р у т к о в а я |
П р у т к о в а я |
|
|
|
|
||
|
Л и с т о в а я |
( с т е р ж н е |
|
|
С к и п я щ и м |
С п а д а ю щ и м |
|||
|
( с т е р ж н е |
в а я ) — в з а |
Ш а р и к о в а я |
Из м н о г о |
|||||
|
н а с а д к а типа |
в а я ) |
— ш а х |
имно |
п е р |
( д р о б е в а я ) |
с л о е м п р о |
с л о е м п р о |
|
П о к а з а т е л и |
Юнгстрем |
матный п у |
п е н д и к у л я р |
(см . р и с . |
с л о й н ы х |
м е ж у т о ч н о г о |
м е ж у т о ч н о г о |
||
|
( с м . рис . |
чок |
(см . |
ные |
ряды |
27, г) |
сеток |
т е п л о н о с и |
т е п л о н о с и |
|
27, а) |
р и с . |
27, в) |
(см . |
р и с . |
|
|
теля |
теля |
|
|
|
|
27, |
б) |
|
|
|
|
Коэффициент теплопередачи , ккал/(м 2 - чтрад)
Аэродинамическое сопротивление, кГ/м2 , при толщине слоя насадки, мм:
по газам
»воздуху
Отношение поверхности нагрева к площади живого сечения F/Q
Стойкость в отношении серно-кис- лотной коррозии
Засоряемость (загрязняемость) по верхности нагрева
Возможность очистки поверхности нагрева
12—16 * 7—10
1300—1800
80—120
80—150
330
Плохая
Большая
40—60 |
60—80 |
30—60 |
70—90 |
70—100 |
70—120 |
70—120 |
60—120 |
20—80 |
20—50 |
20—50 |
|
100—150 |
100—160 |
80—100 |
80—100 |
100—300 |
20—40 |
120—160 |
120—200 |
100—140 |
100—160 |
120—350 |
30—50 |
|
! |
|
|
|
|
720 |
j 650 |
1300 |
1650—6000 |
|
|
|
|
|
|
||
|
Удовлетворительная |
| |
Хорошая |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
Средняя |
Очень |
большая |
Малая |
|
Малая |
В зависимости от конструкции |
Удовлетворительная |
* Ч и с л и т е л ь — г о р я ч а я сторона, з н а м е н а т е л ь — х о л о д н а я .
составляет 9,5 м и высота 50,0 м. Нагрев насадки устанавливается смесью доменного и природного газов. Температура нагрева воздуха все время растет. В недалеком прошлом воздух перед доменными печами нагревали до 800—950° С. Теперь ни у кого нет сомнений, что высокотемпературный нагрев воздуха является важнейшим меро приятием по интенсификации хода печи и экономии кокса и поэтому дутье нагревают до 1200 ч- 1400° С и более. Это резко повышает температуру горения кокса в горне, увеличивает интенсивность плавки в доменных печах и позволяет снизить удельный расход кокса. На нагрев дутья ранее в кауперах расходовали 16—20% доменного газа, теперь для нагрева дутья до температуры 1000° С требуется затратить 30—40% всего вырабатываемого газа, а при более высоком нагреве необходимо подогревать компоненты горения (воздух и доменный газ) до 300—500° С. Для обеспечения высокого нагрева дутья кауперы отапливают смесью коксового и доменного газов с теплотой сгорания 1000—1100 ккал/м3 или смесью доменного и природного газов.
Еще одним мероприятием, улучшающим работу доменных печей, является повышение давления под колошником с 0,1—0,15 кГ/см2 до 2,5—3,5 кГ/см2 и более.
При повышенном давлении газы лучше распределяются по сече нию, в результате увеличения концентраций реагирующих веществ интенсифицируется тепло- и массобмен в рабочем пространстве печи и весь ход печи (усиливаются косвенные восстановительные реак ции), снижается температура на колошнике.
При повышении давления увеличивается содержание двуокиси углерода в доменном газе и уменьшается его теплота сгорания. В настоящее время в СССР чугун выплавляют в печах с повышенным давлением. Избыточное давление доменного газа используют в спе циальных расширительных газовых турбинах, в которых рабочим телом является доменный газ. При помощи таких газовых турбин можно осуществлять привод электрогенераторов и воздуходувок.
Энергия, производимая турбинами-расширителями, значительно больше энергии, затрачиваемой на добавочное сжатие воздуха, обеспечивающего работу доменной печи с повышенным давлением. Это объясняется тем, что выход доменного газа больше расхода дутья, а также термодинамическими его особенностями.
Для улучшения работы доменных печей применяют увлажнение дутья и обогащение его кислородом, а также используют железоруд ные окатыши и офлюсованный агломерат. Искусственное увлажнение дутья устраняет вредное влияние колебаний естественной влажности, усиливает разложение водяного пара по реакции
С + Н 2 О ^ С О + Н 2
и увеличивает восстановительную способность газов вследствие обогащения их водородом. Увлажнение дутья особенно эффективно в сочетании с увеличением температуры горения кокса в результате подогрева дутья и обогащения дутья кислородом. При нагреве дутья до 1200° С влагосодержание воздуха можно довести до 50—60 т/и3
117
вместо обычных 5—10 г/м3 при естественной влажности. Увеличение же влагосодержания на каждые 10 г/м3 повышает интенсивность плавки на 3—3,5% и снижает удельный расход кокса на 1,4%. При вдувании природного газа в слой горящего кокса необходимость увлажнения дутья отпадает, что видно из реакции горения метана
СН4 + 2 0 2 |
= С 0 2 + 2 Н 2 0 . |
|
|
Обогащение |
дутья кислородом повышает |
температуру |
сгорания, |
в доменном газе растет содержание окиси |
углерода СО |
и увеличи |
вается теплота сгорания газа. При увеличении содержания кисло рода с 21% (содержание кислорода в атмосферном воздухе) до 25% производительность печи увеличивается на 14%. Однако при даль нейшем обогащении дутья кислородом—сверх 25%—во избежание расстройства хода печи необходимо применять хорошо подготовлен ное железорудное сырье (окатыши, офлюсованный агломерат).
Эффективным мероприятием по улучшению работы доменной печи является вдувание через воздушные фурмы природного газа в количестве 100—150 м3 /т чугуна. Вдувание газа должно осуще
ствляться |
одновременно с обогащением воздуха кислородом, так |
как иначе |
будет сказываться неблагоприятное влияние вдувания |
на развитие температуры в горне. Комбинированное дутье, обогащен ного воздуха и природного газа, позволяет довести степень обогаще
ния |
воздуха |
до 30—35%, что увеличивает производительность |
на |
2,5—3,5% |
с одновременным снижением расхода кокса. |
Выше были рассмотрены мероприятия по улучшению работы доменных печей в самом общем виде, так как по этому вопросу опуб ликован ряд подробных работ.
Шахтные печи нашли применение не только в черной металлургии, но и в цветной—шахтные печи используют для выплавки полупро дуктов меди, никеля, свинца и других цветных металлов. Эти печи работают на каменноугольном коксе, коксике и антраците; в колош никовых газах содержится: до 14—16% СО, значительное коли чество сернистого ангидрида (до 4—5%)) и много технологического уноса—взвешенная в газах рудная пыль и окислы металла. Темпера тура колошниковых газов составляет 300—450° С. Дутье воздуха подводят под давлением 0,1—0,3 ат. Многие печи работают без подо грева воздуха. В сущности мероприятия по улучшению работы шахтных (ватержакетных) печей остаются теми же. Работа на подо гретом дутье до 800° С и выше является одним из важнейших меропри ятий улучшения работы печей. Этот вопрос более подробно освещен в гл. П. Наиболее целесообразным является устройство автономного подогрева воздуха в регенеративных воздухоподогревателях с кипя щим слоем промежуточного теплоносителя или в воздухоподогрева телях типа «газовзвесь» с отоплением природным газом или мазутом. Мазут применяют при условии бездымного сгорания, которое обес печивают при помощи специальных мер (см. гл. VI) . Пример расчета воздухоподогреваталя с кипящим слоем промежуточного теплоноси теля приведен на с. 135. Другим решением повышения эффектив ности является применение кислорода для обогащения воздушного
118
дутья и вдувание природного газа. Однако более экономичным является вариант с автономным нагревом воздуха.
Литейные цехи и чугунолитейные заводы с чугунолитейными вагранками часто располагают недалеко от жилых домов, и населе
ние страдает |
от пыли и газов, которые выбрасываются |
от вагранок |
в атмосферу. |
На каждую тонну выплавленного чугуна |
приходится |
10—14 кг пыли и 160—200 кг окиси углерода,—являющейся ядовитым газом, содержание которого в воздухе допускают не более 2 мг/м3 .
Как правило, ваграночные газы очищают до некоторой степени только от пыли, но окись углерода выбрасывается полностью. В ваг ранках выплавляют почти весь чугун для машиностроения и поэтому количество окиси углерода, отравляющей атмосферу, очень велико. При концентрации окиси углерода от 4—16,6% по объему (на осно вании исследований физико-химической лаборатории института ох раны труда ВЦСПС совместно с институтом НИИОгаз, проведен ных на одном чугунолитейном заводе) вредное влияние окиси углерода, попадающей в атмосферу с ваграночными газами, распро страняется до двух километров от источника газов в штиль, а в ветренную погоду это расстояние увеличивается в несколько раз. Особенно страдают от газов люди, находящиеся вблизи от вагранок, где концентрация окиси углерода особенно велика. Чугунолитейные цехи крупных заводов настолько загрязняют воздух, что иногда ставят вопрос о перебазировании предприятий в другие места, более удаленные от больших жилых массивов, или о замене вагранок ин дукционными печами промышленной частоты, что связано с боль шими затратами. Советские и зарубежные ученые уже давно разра батывают меры по обезвреживанию и использованию тепла вагра ночных газов. В решении этого вопроса имеются определенные успехи, позволяющие оборудовать чугунолитейные цехи более совер шенной техникой и не только обезвредить и очистить ваграночные газы, но одновременно резко повысить рентабельность производства.
Во Всесоюзном заочном политехническом институте под руко водством автора проведена работа по обобщению опытных данных по обезвреживанию и использованию тепла ваграночных газов.
Сущность энергетической модернизации заключается в следу
ющем: во-первых, |
вагранки переделывают |
на закрытые, |
конструк |
|||
ция |
которых позволяет отобрать и обезвредить колошниковые газы; |
|||||
во-вторых, |
дутье, |
подаваемое в |
фурмы, |
подогревают |
до 700° С, |
|
вследствие |
чего |
повышается температура жидкого чугуна от 1380 |
||||
до |
1450—1500° С. |
Это позволяет |
получить более мелкозернистую |
структуру чугуна, уменьшить содержание в нем серы, повысить прочность отливок. Чугун получают более жидкотекучим, что дает возможность производить более тонкое литье, и, следовательно, более легкие детали, снизить брак по газовым раковинам и незапол нению форм. Высокая температура даст возможность производить высокопрочные и жаростойкие чугуны, очень нужные для машино строения. Можно будет получать хороший чугун из недорогих шихтовых материалов (чугунный и стальной лом вместо чушкового чугуна).
119