книги из ГПНТБ / Щукин А.А. Экономия топлива в черной металлургии. Повышение тепловой эффективности огнетехнических агрегатов
.pdfTJa |
б л и ц а |
11 |
|
|
|
|
Сравнительная характеристика отечественных |
форсунок |
|
||||
Тип |
ф о р с у н о к |
Р а с п ы л и т е л ь |
|
Р а с х о д распылителя |
|
|
Паровые |
|
Слегка |
перегретый |
пар, |
0,30-^0,80 кг пара на 1 кг |
|
|
|
р = 4ч-6 |
кгс/см2 |
|
топлива |
; |
Воздушные |
высокого Сжатый воздух, р = 6-. |
1,0—1,5 кг воздуха на 1 кг |
давления |
-т-8 кгс/см2 |
топлива |
Воздушные |
низкого |
Сжатый |
воздух, р = 350= |
(0,6—85)L кг воздуха на 1 кг |
|
давления |
и |
ротацион |
= 1000 |
мм вод. ст. |
топлива, где L — теоретиче |
ные |
(форсуночные |
|
|
ский расход воздуха на горе |
|
агрегаты) |
|
|
|
|
ние, кг |
Т и п о в ы е |
П р е и м у щ е с т в а |
Н е д о с т а т к и |
Область наи |
|
б о л ь ш е г о |
||||
к о н с т р у к ц и и |
||||
|
|
применения |
||
|
|
|
Шухова, |
МФПР |
Низкая начальная стои |
Малая |
экономич |
Котельные |
|||||||
(завода «Ильмари- |
мость |
|
оборудования, |
ность, |
шум при ра |
установки |
||||||
не») |
ВТИ, |
ИДТИ |
простота |
обслужива |
боте |
|
|
|
|
|||
|
|
|
ния, |
большие |
пределы |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
регулирования |
|
|
|
|
|
|
|
||
Шухова, Доброхо |
Простота |
обслужива |
Высокая начальная |
Промышлен |
||||||||
това—Казанцева, |
ния, |
большие |
пределы |
стоимость вследствие |
ные |
печи |
||||||
УПИ |
(Кокарева); |
регулирования, |
эконо |
необходимости |
уста |
|
|
|||||
Карабина |
|
мичность выше паровых |
новки |
компрессора |
|
|
||||||
Роквелл, Оргэнер- |
Высокая |
экономич |
Значительные |
габа |
Промышлен |
|||||||
гонефти, |
Сталь- |
ность, |
высокий |
пироме |
риты форсунок |
|
ные |
печи |
||||
проекта, Союзтеп- |
трический эффект |
в си |
|
|
|
(кроме |
реге |
|||||
лостроя, |
Караби |
лу полноты сгорания и |
|
|
|
неративных) |
||||||
на, |
ротационные |
малого |
коэффициента |
|
|
|
|
|
||||
завода «Терае» |
избытка |
воздуха, |
лег |
|
|
|
|
|
||||
(Таллин) |
|
кая возможность |
авто |
|
|
|
|
|
матизации
Механические |
Распылитель |
отсутствует. |
|
Давление мазута перед фор |
|
|
сункой р = |
Ю-г-35 кгс/см2 |
Ц К К Б , |
завода |
Высокий |
пирометриче |
Громоздкость обору |
|
«Ильмарине» |
ский эффект при работе |
дования, |
засоряе- |
||
(МФПР) |
|
с дутьем, |
бесшумность |
мость, |
зависимость |
производительности от числа действую щих форсунок
Котельные топки; про мышленные печи
при |
распыливании |
воздухом |
от |
вентилятора — В У 5 0 |
= |
10 -f- 12°, |
||
при |
механическом |
распыливании |
В У Б 0 = |
6°. |
|
|
|
|
Из кривых рис. |
72 видно, |
что |
мазут |
при В У 5 0 |
= |
80° |
пригоден |
|
для |
механического |
распиливания |
при |
подогреве |
его до 100° С, |
|||
а для других видов распиливания — при подогреве до |
80—85° С. |
Такой подогрев не является опасным, так как температура вспышки мазута равна 150° С.
Высокая температура застывания создает некоторые трудности в эксплуатации, которые преодолеваются повышением температуры подогрева мазута.
Наиболее удовлетворительное сгорание сернистых мазутов при избытках воздуха, близких к единице, может быть достигнуто в ци клонных камерах (рис. 78), в которых обеспечивается хорошее смесеобразование распыленного мазута с воздухом. Благодаря центробежному эффекту закрученных потоков воздуха и газов обеспечивается интенсивное горение жидкого топлива без сажеобразования при малых коэффициентах избытка воздуха а — 1,02 -н
200
-т- 1,03 (даже при нетонком распыливании мазута механическими форсунками). Интенсивность сжигания характеризуется высокими значениями тепловых напряжений объема и при скорости танген циального ввода воздуха порядка wTU_ = 20-7-40 м/сек составляет
здесь |
D — внутренний |
диаметр циклона, и L — длина камеры |
LID |
= 1 -г- 1,2. |
|
Аэродинамическое сопротивление циклона определяется по фор |
||
муле |
|
|
|
Ар = 1^ р кгс/м\ |
(VI.21) |
где |
g—коэффициент |
сопротивления циклона [2]; |
|
р — скоростной |
напор, кгс/м2 ; |
|
|
201 |
Величина этого сопротивления имеет значение 500—600 кгс/м2 . Циклонная камера по существу может представлять собой полу газовую топку для мазута, в ней протекает газификационные про цессы и поэтому для дожигания газов по выходе из камеры исполь зуется рабочая камера печи или топочный объем. Глубина газификационных процессов зависит от подачи воздуха и температуры его подогрева. При подаче в циклон не всего воздуха, нужного для горе ния, а только части, соответствующей коэффициенту расхода воз духа а = 0,Зч-0,5, температура газа на выходе будет порядка 800-^1250 °С и теплота сгорания 1000—1600 ккал/м3 с содержанием сажистого углерода Зн-6 г/м3 . В этих условиях циклон футеруют
изнутри огнеупорным кирпичом.
При подаче всего воздуха, т. е. при коэффициенте избытка воз духа а — 1,02ч-1,03 и при использовании горячего воздуха в камере развиваются очень высокие температуры и огнеупорная футеровка оплавляется и выходит из строя. Поэтому предусматривают водяное или испарительное охлаждение корпуса циклонной камеры, а внут
реннюю часть покрывают тонким слоем высокоогнеупорной |
обмазки, |
|
укрепленной на шипах из жаростойкой стали. Пример |
расчета |
|
циклонной камеры приведен в пособии [2] . |
|
|
П р и м е р |
V I . 1. Рассчитать циклонный предтопок для сжигания |
мазута или |
для получения |
полугаза при расходе В р = 627 кг/ч (табл. 12). |
с танген |
Циклонный |
предтопок представляет собой цилиндрическую камеру |
циально расположенными соплами. Цилиндрический корпус циклонной камеры, выполненный из листовой стали, образует двухстенную обечайку, внутри которой расположена водяная рубашка, через которую проходит охлаждающая вода.
Длина камеры и диаметр ее в свету принимаем равными 725 мм. При сжигании мазута основное количество воздуха (70—80%) подается через два тангенциально расположенных сопла, величина открытия которых регулируется с помощью шибе ров. В центре переднего днища устанавливают улитку для подачи остального коли чества воздуха (20—30%). В задней стенке камеры расположена диафрагма с отвер
стием |
диаметром |
435 мм, соединяющим |
циклон с |
топкой. Футеровка |
внутренних |
||
стен |
циклонной |
камеры выполняется |
с |
помощью |
огнеупорной |
массы, |
нанесенной |
на приваренные |
к стенкам шипы диаметром 12 мм, высотой 25 |
мм и с шагом 26— |
|||||
30 мм. Наружная поверхность футеровки торкретируется. |
|
|
|||||
При испарительном охлаждении |
толщина стенок выбирается в |
зависимости |
|||||
от давления охлаждающей среды. |
|
|
|
|
|
Эмульсионные горелки
Такие горелки работают надежно только в том случае, если капли воды, эмульгированные в жидком топливе, имеют размеры меньшие, чем минимальные распыленные капли топлива.
Принцип эмульсионных горелок известен давно, но в настоящее время в ФРГ такие горелки выпускаются серийно с производитель ностью от 50 кг/ч. Если капли воды, взвешенные в мазуте, имеют температуру, превышающую температуру кипения, происходит вто ричное распыливание (капли мазута взрываются при сбросе дав ления). Далее образующийся при термической диссоциации воды атомарный кислород реагирует с углеродом топлива и окисляет последний в СО или СО а . За счет улучшения сгорания возможно
202
Т а б л и ц а |
12 |
|
|
Расчет горизонтальной |
циклонной камеры для печи |
(ч примеру VI . 1) |
|
О с н о в н ые |
данные |
Источник |
К о л и ч е с т в о |
Теплота сгорания топлива (низшая) QP , ккал/кг
Расход топлива на печь Bp, кг/ч
Расход топлива на один циклон, кг/ч
Теплопроизводительность циклона (2ц, Гкал/ч
Теплонапряжение циклона по сечению qf, ккал/(м2 -ч)
Сечение циклона F 4 , м2
Диаметр циклона £>ц , мм
Отношение длины к диаме-
тру т = |
-j^- |
|
Длина циклона 1 ц , мм |
||
Отношение |
диаметра |
сопла |
к диаметру циклона |
йсЮя |
Диаметр выходного сопла dc,
мм
Объем циклонной камеры Уц, м 3
Теплонапряжение циклона по объему qy, ккал/(м3 -ч)
Коэффициент избытка возДуха а
—
Из теплового |
расчета |
печи |
|
Bp
По 2 циклона на печь
По опытным данным
BpQl
Qf
Принимаем
1 ц = т О ц
Принимаем
0,60ц
4 |
L « |
BpQl
По заданию
|
9170 |
|
1254 |
lf |
- 6 2 7 |
|
5,75 |
1410е
6 н Г = » < "
1,0
725
0,6
435
3 ' 1 4 ° ' 7 2 5 2 |
. 0,725 - 0,3 |
4 |
' |
627-9170 |
_ |
0,3 |
' |
1,05 (при полугазификации
а < 1)
203
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П р о д о л ж е н и е т а б л . 12 |
||
О с н о в н ые д а н н ы е |
|
|
И с т о ч н и к |
|
|
К о л и ч е с т в о |
|||||
Теоретически |
|
необходимое |
Нормы теплового |
|
рас |
10,15 |
|
||||
количество воздуха V0, |
м3 /кг |
чета |
[7] |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|||||||
Температура |
воздуха, |
пода |
По |
заданию |
|
|
|
250 |
|
||
ваемого |
в топку |
/В озд> |
°С |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Расход |
воздуха |
на циклон |
|
Bpav„ |
273 + |
tB |
|
627-1,05-10,15 |
523 |
||
при ^возд |
|
|
|
|
|
3600 |
273 ~ |
||||
|
|
|
|
3600 |
273 |
|
|
||||
VB , м3 /сек |
|
|
|
|
|
|
= 3,52 |
|
|||
|
|
|
|
Ра счет |
тангенциальных |
|
сопел |
|
|
||
Количество сопел пт, шт. |
Принимаем |
|
|
|
2 |
|
|||||
Скорость воздуха на выходе |
|
|
|
|
|
|
|
||||
из сопла при 100% расхода |
Принимаем |
|
|
|
«*40 |
|
|||||
воздуха |
wB, |
м3 /сек |
|
|
|
|
|
|
|
|
Сечение одного |
сопла £ |
с , м2 |
VB |
|
nTwB |
||||
|
|
|
||
Линейные размеры сопла, |
hxb |
|||
мм |
|
|
||
|
|
|
||
Отношение ч)з |
|
|
|
|
Коэффициент |
сопротивле Из таблицы нормалей |
|||
ния циклона | х |
|
|
ЦКТИ, 1969 г. |
Сопротивление камеры Др т , кгс/м2
Скорость воздуха на выходе из тангенциального сопла при подаче 30% воздуха от общего его расхода wv м/сек
тг
ОЗУв
« т / с
Аэродинамическое |
сопро |
|
тивление циклонной |
камеры |
о |
при подаче 30% воздуха от |
w\ |
|
общего его расхода Др^, |
б г - j g - P |
|
кгс/м2 |
|
|
—
3,5
402 3 ' 5 - ' ' 4 5 2-9,81 = 4 1 8
0,3-3,52
2-4,4- 10"2 "~~
204
осуществление бессажевого сжигания при малом коэффициенте избытка воздуха. Как следствие, образуется меньшее количество S03 и уменьшается опасность появления низкотемпературной кор розии.
На рис. 79 показаны схемы эмульсионного сжигания мазута.
Р и с . 79. Схемы |
э м у л ь с и о н н о г о |
с ж и г а н и я |
мазута: |
|
|
|
|||
а — с ж и г а н и е с приготовлением |
т о н к о й э м у л ь с и и ; |
б — с ж и г а н и е |
с |
||||||
предварительным |
смешением; |
1—3— подача |
мазута, |
воды |
и в о з д у х а ; |
||||
4 — подогреватель |
мазута; 5 |
— подогреватель |
воды; 6 |
— эмульга |
|||||
тор; 7 — насос; |
8 |
— сопло; |
|
9 — д о з а т о р ; |
10 |
— |
смеситель; / / |
— |
|
факел |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ультразвуковые форсунки
Ультразвуковые форсунки приспособлены для сжигания выпа дающих в виде шлама твердых частиц, взвешенных в мазуте. Подго
товка |
путем |
распыливания должна осуществляться без отложений |
|||||||||
в насосах |
и соплах. |
Подача |
|
|
|
6 |
|
|
|
||
мазута |
производится |
сжатым |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
воздухом |
или |
специальными |
|
|
|
|
|
|
|
||
насосами, |
распыливание — |
|
|
|
|
|
|
|
|||
ультразвуковыми |
соплами |
|
|
|
|
|
|
|
|||
(рис. 80). |
Звуковая |
частота |
|
|
|
|
|
|
|
||
лежит |
между |
10 до 40 кгц и |
|
|
|
|
|
|
|
||
таким образом лежит в обла |
|
|
|
|
|
|
|
||||
сти, не улавливаемой |
челове |
|
|
|
4 |
|
|
|
|||
ческим ухом. Особое |
преиму |
Рис . |
80. У л ь т р а з в у к о в а я |
ф о р с у н к а : |
|
||||||
щество такого вида распыли |
/ — грибок - отражатель; |
2 |
— кольцевая |
р е з о н а н с |
|||||||
вания |
заключается |
в почти |
ная |
камера; |
3 |
— кольцевое выходное |
отверстие |
||||
д л я |
мазута; |
4 |
— подача |
газа; 5 — подача м а з у |
|||||||
неограниченных пределах ре |
та; |
6 — д и с т а н ц и о н н о е |
кольцо |
|
|||||||
гулирования |
без ухудшения |
|
|
|
|
|
|
|
качества распыливания. Отношение расхода пара или сжатого воздуха к распыливаемому топливу составляет 1:15. При ультразвуковом распылителе поле колебаний осуществляется за счет того, что рас пиливающая среда (газ, сжатый воздух или пар) вытекает из цент рального отверстия в резонансную камеру, где она затормаживается
205
и осуществляет обратное давление на поступающее топливо. Возни кают колебания газа, которые передаются поступающему топливу. В результате имеет место очень тонкое распыливание (размер капель менее 2 мкм) и бессажевое сжигание при больших пределах регули рования 1:10. При применении пара в качестве распыливающего агента следует начинать работу, пользуясь сжатым воздухом. В США многие малые и средниеп ромышленные потребители тепла работают, используя этот принцип распыливания; он обладает еще и тем пре имуществом, что не зависит от вязкости применяемого топлива. Озвучивание факела улучшает окисление углеводородов топлива — пламя становится короче, а сгорание интенсифицируется. Озву чивание может осуществляться и автономным генератором ультра звуковой частоты.
Улучшение сжигания сернистых мазутов устройством рециркуляции
Рециркуляция продуктов сгорания в топочной камере и соз дание закрученных вихревых потоков являются наиболее действи тельными методами совершенствования процесса сгорания.
Р и с . |
81. |
Р е ц и р к у л я ц и я |
газов как |
средство |
д л я |
у л у ч ш е н и я |
с г о р а н и я |
мазута: |
|
|
|||||
а — |
в н у т р е н н я я |
естественная |
р е ц и р к у л я ц и я ; |
б |
— п р и н у д и т е л ь н а я р е ц и р к у л я ц и я ; |
/ — |
сво |
||||||||
бодная |
с т р у я ; 2 |
— з а ж а т а я |
с т р у я ; |
3 |
— з а в и х р е н н а я с т р у я ; 4 |
— р е ц и р к у л я ц и я газов |
вентиля |
||||||||
тором; |
5 |
— р е ц и р к у л я ц и я |
за |
счет |
и н ж е к ц и и ; |
6 — р е ц и р к у л я ц и я путем |
устройства |
ниш; |
7 — |
||||||
за счет |
|
р а с с е к а т е л я ; 8 |
— |
за |
счет |
н а п р а в л е н н о й |
струи |
|
|
|
|
Рециркуляция обеспечивает более длительное пребывание про дуктов сгорания в топочной камере, увеличивает объем реагирующих газов без увеличения расхода топлива и воздуха, улучшает смесе образование и завихрение газовых потоков.
На рис. 81 показаны различные механические и аэродинамические методы осуществления рециркуляции в топочной камере.
При естественной внутренней рециркуляции струи |
пламени |
в топочной камере используется до 15% всего количества |
продуктов |
сгорания. Путем принудительной рециркуляции это отношение может быть увеличено до 60%. При более высоких отношениях рециркуляция вызывает чрезмерное разбавление продуктов сго рания. Идеальным решением явилась бы рециркуляция с помощью жаростойкого вентилятора, так как в этом случае доля рецирку-
206
лирующих продуктов сгорания могла бы точно регулироваться в зависимости от нагрузки. Над этим методом работают ряд исследо
вательских центров |
[39]. Он пригоден для |
замены |
избытка воздуха |
||||||
продуктами |
сгорания |
и |
|
|
|
|
|
||
интенсификации процессов |
|
|
|
|
|
||||
сжигания. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Изучение |
формирова |
|
|
|
|
|
|||
ния факела привело к со |
|
|
|
|
|
||||
зданию |
туннельных |
горе |
|
|
|
|
|
||
лок и газификаторов(полу |
|
|
|
|
|
||||
газовых |
предтопков), при |
|
|
|
|
|
|||
которых образование смеси |
|
|
|
|
|
||||
и ежи гание может происхо |
|
|
|
|
|
||||
дить в минимальном |
объе |
|
|
|
|
|
|||
ме. Продукты сгорания по |
Р и с . |
82. Р е ц и р к у л я ц и я газов |
в |
камере - предтопке: |
|||||
кидают |
устье |
горелки |
с |
а — |
с о д н о в и х р е в о й |
горелкой; |
б |
— с д в у х в и х р е в о й |
|
г о р е л к о й |
|
|
|
||||||
большой |
температурой |
и |
|
|
|
|
|
скоростью. Таким образом процессы в печи могут быть управляемыми.
Реакции сгорания газа полностью или |
частично |
из топочной |
камеры |
||||||||||||
выносятся |
в собственно |
рабочее пространство печи, чем можно из |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
бежать избытка воздуха и пере |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
расхода |
топлива. |
Путем |
регули |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
рования |
процессов |
смесеобразова |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
ния |
и горения |
процесс |
сжигания |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
осуществляется |
без избытка воз |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
духа. |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
На рис. 82 показаны конструк |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ции предтопков, в которых путем |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
деления потока воздуха для горе |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ния создается |
рециркуляция. Вто |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
ричный |
воздух |
служит |
одновре |
|||||
|
|
|
|
|
|
Воздух |
менно для охлаждения стен топоч |
||||||||
|
|
|
|
|
|
ной |
камеры. |
Разделение |
потока |
||||||
Рис . |
83. |
Ф о р с и р о в а н н а я |
р е ц и р к у л я ц и я |
||||||||||||
воздуха |
и обратное |
завихрение |
|||||||||||||
в г о р е л к е |
— п р е д т о п о ч н о й |
камере: |
|||||||||||||
/ — д и ф ф у з о р ; |
2 — |
к о ж у х ; |
3— |
излуча |
горячих продуктов сгорания могут |
||||||||||
тель; |
4 — |
п л а м е н н а я |
т р у б а |
|
|
создаваться как |
у |
головки сопла, |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
так и у устья трубки горелки, |
что обеспечивает стабилизацию факела. |
||
В горелке, выполненной |
по рис. 83, |
главный |
эффект состоит |
в дополнительном распыливании мазута |
и нагреве |
первичного и |
|
вторичного воздуха. |
|
|
|
Газификация мазута
В зависимости от скорости протекания реакций окисления и крекинга, получается или пламя, свободное от частиц дисперсного углерода, которое горит голубым огнем, или светящееся пламя
сразличной концентрацией свободного от частиц углерода в факеле. В последнем случае имеется Опасность выноса углерода из установки
внесожженом виде и удаления его с дымовыми газами. Эти частицы независимо от сорта топлива имеют довольно равномерную величину
207
порядка нескольких ангстрем. Только вне факела частицы диспер сного углерода объединяются в частицы сажи. Образование сажи вне факела в любом случае нежелательно.
Наличие свободного углерода в факеле желательно в процессах нагрева, при которых передача тепла происходит в основном за счет излучения. При получении полугаза из мазута дисперсный углерод в высшей степени нежелателен. Это требование осложняется, так как при получении нефтяного газа жидкое топливо сжигается только частично, при этом из-за недостатка воздуха легко может происхо дить выпадение частиц углерода. При газификации мазут путем расщепления тяжелых, жидких углеводородов должен быть прев ращен в газ и поэтому реакция расщепления должна идти таким образом, чтобы дисперсный углерод не выпадал.
Процесс расщепления и его протекание во времени зависят от: а) соотношения С/Н в исходном продукте; б) характеристики соединений С—Н; в) температуры расщепления; г) парциальных давлений (соотношений: воздух—топливо, пар—топливо); д) вре мени нахождения (использование объема, где протекает реакция) при определенном парциальном давлении в области температур расщепления. Изменения этих факторов влияют на состав мазутного газа.
Расщепление протекает в процессе равновесия и поэтому под чиняется закону действующих масс. Константа реакции расщепле ния k зависит от температуры
аЕ |
|
k=e R T , |
(VI.22) |
а — константа (а = |
27ч-39,1; |
Е — энергия активации, ккал/моль; |
|
R — универсальная |
газовая постоянная, ккал/(кмоль-град). |
Между температурами 500—600 °С скорость реакции удваивается при повышении температуры на каждые 15 град. Влияние более высоких температур расщепления замещается более длительным временем пребывания или повышенным давлением в установке при темпера турах реакции. С повышением времени пребывания снижается необходимое для расщепления количество тепла.
Высокомолекулярные углеводороды распадаются при меньшей затрате тепла, чем низкомолекулярные; при этом ароматические вещества имеют наименьшую склонность к расщеплению. Моле кулярные изменения при расщеплении не ограничиваются только процессами деления, так как имеет место также перестройка струк туры (изомеризация, дегидратация, циклизация, полимеризация и др.).
Промышленная переработка жидкого топлива без доступа кисло рода при температурах 900—950 °С называется пиролизом в отличие от газификации, идущей с подачей окислителя (кислорода, водяного пара или воды). Пиролизный газ имеет более высокую теплоту сгорания (10—14) • 103 ккал/м3 , чем генераторный (1,1—=—3,7) -
• 103 ккал/м3 . Кроме того, в пиролизном газе выше содержание серово-
208
дорода H2 S, что способствует обессериванию мазута. Однако пиро лиз сложнее, так как побочные твердые и жидкие продукты не так просто использовать в то время, как газификация идет без остатка.
Централизованная газификация высокосернистого мазута
Изменение структуры топливного баланса страны в сторону увеличения добычи нефти ведет к постоянному увеличению произ водства топочного мазута, значительная часть которого является сернистым или высокосернистым. Непосредственное сжигание сер нистого мазута в промышленных печах приводит к снижению каче ства продукции, интенсивному отложению загрязнений на поверх ностях нагрева воздухоподогревателей, коррозии и снижению срока службы металлических конструкций, вентиляторов, кладки газоходов
и дымовых труб. Выброс больших |
количеств окислов серы вместе |
с продуктами сгорания топлива |
через дымовые трубы ухудшает |
санитарное состояние воздушного бассейна в районе промышленного предприятия или городских ТЭЦ. Десульфурация высокосернистых мазутов возможно осуществить на нефтеперерабатывающих заводах (НПЗ) с доведением содержания серы до 0,5—1%, но это требует реконструкции этих заводов и усложнения процессов переработки нефти, что связано с большими капитальными затратами. Стоимость мазута при этом увеличивается на 20—30%. Другим методом пре одоления трудностей, возникающих при невозможности непосред ственного сжигания сернистых мазутов, является их централизо ванная безостаточная газификация с последующей высокотемпе ратурной очисткой продуктов от сернистых соединений, сажи и ва надия на предприятиях, потребляющих высокосернистый мазут. Газификация осуществляется по методу Института горючих иско паемых (ИГИ), а также института ВНИИНП. Теоретическое и экспериментальное исследование метода ИГИ, а также конструк тивное оформление аппаратов изложены в работах [45—48].
На рис. 84 приведена схема подобной установки с высокотем пературной очисткой продуктов газификации при небольшом избы точном давлении. Для компенсации потерь давления по газовоздуш ному тракту предусматривается установка подкачивающего (бус- терного) компрессора с электроприводом. Компрессор подает в газогенератор горячий воздух, который направляется в топку (печи для сжигания очищенного горячего газа). В газогенераторе (Г.Г) осуществляется факельный процесс газификации водо-мазутных эмульсий на воздушном дутье, применение которых обеспечивает необходимое распыление мазута и способствует уменьшению обра зования сажи. Продукты газификации после газогенератора при температуре 1100—1200 °С очищаются в высокотемпературном сажеочистителе от сажи и окислов ванадия, проходя через слой зернис того огнеупорного материала (хромомагнезитовая крошка, кварцевый песок). Выгруженный из сажеочистителя зернистый материал отмы вается от сажи водой, после чего возвращается в него через шлюзовой
14 А . А . Щ у к и н |
209 |
затвор. В сероочистном аппарате газ проходит через слой частиц окиси кальция, где в результате реакции
CaO - f H2 S = |
CaS + Н 2 0 |
(VI.23) |
освобождается от |
сероводорода. |
|
Отработанный твердый сероокисный реагент, представляющий |
||
собой смесь СаО и CaS, может быть вывезен с завода и |
использован |
|
на химическом заводе для получения серной кислоты. |
|
|
Получающийся в процессе регенерации твердый реагент (окись |
||
кальция) вновь |
возвращается потребителю. После |
улавливания |
Мазут
Воздух
Вода
Р и с . |
84. Схема |
п о л у ч е н и я г о р я ч е г о газа с в ы с о к о т е м п е р а т у р н о й |
очисткой: |
|
/ — |
г а з о г е н е р а т о р ; 2 — с у х о й |
с а ж е о т д е л и т е л ь ; 3 — очистка газа |
от с е р о в о д о |
|
рода; 4 — подача |
о ч и щ е н н о г о |
газа к о г н е т е х н и ч е с к о м у агрегату; 5 • • а г р е г а т - |
||
п о т р е б и т е л ь г а з а ; 6 — о т р а б о т а н н ы й р е а г е н т на х и м з а в о д |
|
твердых частиц в пылеуловителе очищенный горячий газ поступает к горелкам крупных печей или парогенераторов ТЭЦ для сжигания.
Ниже приведены показатели процессов газификации, очистки
и дополнительные потери топлива, вызванные наличием этих про цессов:
Температура воздуха на входе в газогенератор, °С |
250 |
|
Расход |
воздуха на газификацию, кг воздуха/кг мазута |
. . . 5,94 |
» |
воды на получение эмульсии, кг/кг |
0,168 |
»тепла на испарение влаги эмульсии, % от QP мазута, % 1,02
Выход сажи на 1 кг мазута, % |
|
1 |
Потери тепла топлива с сажей, % от QJJ мазута |
0,9 |
|
Температура газа на выходе из газогенератора, °С |
1210 |
|
Степень очистки газа от сероводорода, % |
|
96 |
Тепло топлива, уносимое с H2 S, % от |
мазута |
1,27 |
Теплота сгорания очищенного газа, ккал/м3 |
1000 |
|
Плотность очищенного газа, кг/м 3 |
|
1,074 |
Потери тепла в результате охлаждения продуктов в |
газогене |
|
раторе и сероочистном аппарате, % от QP |
мазута |
1,97 |
К. п. д., учитывающий потери тепла в системе газификации и |
||
очистки, % |
|
94,28 |
210