книги из ГПНТБ / Поддержание пластового давления на нефтяных месторождениях
..pdfУчитывая потери высоковязкой жидкости при прокачке через колонну труб и в пласте, на практике при использовании 12%-ного раствора соляной кислоты принимают порцию высоковязкой жидкости, равную 0,2—0,25 объема предшествующей ей порции кислотного раствора.
После проведения лабораторных исследований опыты были пере несены непосредственно в нагнетательные скважины. В НГДУ Речицанефть солянокислотные обработки по предложенной технологии проведены практически во всех нагнетательных скважинах. Схема обвязки оборудования со скважиной такая же, как и при обычной
кислотной обработке. Дополнительно установлена |
лишь емкость для |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
У. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k0 |
\'« |
|
|
||
|
S |
|
|
|
JO |
/If- |
J |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
20 |
XI |
|
|
|
|
t3 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
m |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
IГ - |
С |
|
/О |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
50 |
ІООѴ^см'' |
|||
Рнс . 40. |
Схема |
установки |
для изучения |
глу |
Рис. 41. Графикзависимости |
|||||
|
бины воздействия на пласт. |
|
глубины |
обработки |
пласта от |
|||||
|
|
|
|
|
объема кислоты при |
различных |
||||
высоковязкой |
жидкости. Объем порций |
способах ее закачки: |
||||||||
1 — соляная кислота; |
S — |
порции |
||||||||
кислоты |
по скважинам изменялся |
от 4 |
||||||||
кислоты и порции нефти; з |
— пор |
|||||||||
до 10 м3 . В испытанных пределах объема |
ции кислоты и |
порции ССБ; 4 — |
||||||||
влияние его на эффективность обработки |
порции кислоты |
и порции |
КМЦ. |
|||||||
|
|
|
|
|
не обнаружено. Поэтому, исходя из тех нических и технологических условий обработки, рекомендуется брать
кислоты около 8 м3 . Объем порций высоковязкой жидкости прак тически во всех опытных обработках составлял 20—25% от объема предыдущей порции кислоты.
Общий объем всех порций кислоты для одной обработки изме нялся по скважинам от 10 до 40 м3 . Для каждой конкретной сква жины его выбирали на основании данных о поглощающей мощ ности обрабатываемого пласта и необходимой глубине обработки.
В качестве изолирующей жидкости применяли сульфит-спирто вую барду, которая обладает следующими положительными свой ствами:
а) вязкость ее легко регулируется путем добавления воды (для снижения вязкости) или поваренной соли (для увеличения вязкости); б) она медленно, но полностью растворяется в воде, поэтому
100
проницаемость стенок трещин, покрытых ССБ, со временем пол ностью восстанавливается без проведения дополнительных работ; в) при наличии в воде до 1% ССБ значительно снижаются гид равлические потери при движении жидкости по трубам [156], бла годаря этому увеличивается интенсивность излива после обработки, что способствует более полному удалению продуктов реакции из
пласта;
г) ССБ способствует увеличению к. п. д. лифтирования жидко сти [157] при изливе за счет выделения С 0 2 при реакции кислоты с карбонатной породой; это также способствует интенсивности дре нирования пласта.
Т а б л и ц а 19
Продол |
|
Остаточ |
Количест |
Продол |
|
Остаточ |
Количест |
Расход |
ное содер |
во выно |
Расход |
ное содер |
во выно |
||
житель |
жание |
симых |
житель |
жание |
симых |
||
ность |
воды, |
кислоты |
загрязне |
ность |
воды, |
кислоты |
загрязне |
излива, |
м 3 /су т |
в воде, |
ний, |
излива, |
м'/сут |
в воде, |
ний, |
мин |
|
% |
мг/л |
мин |
|
% |
мг/л |
До обра |
650 |
0 |
80 |
ботки |
8600 |
|
|
10 |
0,85 |
|
|
25 |
8000 |
0,60 |
2451 |
35 |
7000 |
0,36 |
2143 |
|
предшествующихЧисло обработокобычных |
|
Параметры и эффективность |
||||
% |
общее |
перм1на |
обычных обработок |
продолжительность сутэффекта, |
|||
форирован мощной ности |
обработкидо |
обрапосле ботки |
|||||
|
|
количество |
приеми |
|
|||
|
|
12%-ной HCl , |
стость, |
|
|||
|
|
|
м 3 |
|
м а /су т |
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
я |
|
|
|
|
|
|
|
си |
|
|
|
|
|
|
|
га |
|
|
|
|
|
|
|
к |
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
і 1 |
|
|
25 |
3 |
12 |
|
0,33 |
75 |
75 |
|
84 |
3 |
10 |
|
0,13 |
Освое |
300 |
<— |
|
|
|
|
0,72 |
ние |
700 |
60 |
43 |
2 |
16 |
|
300 |
|||
29 |
2 |
12 |
|
0,16 |
150 |
150 |
— |
44 |
1 |
12 |
|
0,2 |
400 |
400 |
— |
39 |
3 |
12 |
|
0,2 |
350 |
400 |
24 |
11 |
2 |
10 |
|
0,4 |
420 |
420 |
— |
20 |
3 |
16 |
|
0,8 |
850 |
950 |
100 |
26 |
12 |
16 |
|
0,40 |
730 |
900 |
30 |
27 |
3 |
16 |
|
0,23 |
385 |
430 |
4 |
74 |
5 |
12 |
|
0,34 |
650 |
750 |
30 |
33 |
3 |
12 |
|
0,46 |
1100 |
1150 |
150 |
88 |
1 |
7 |
|
0,3 |
750 |
750 |
60 |
85 |
7 |
12 |
|
1,2 |
550 |
600 |
90 |
55 |
6500 |
0,07 |
|
1781 |
|
80 |
4200 |
0,03 |
|
642 |
|
НО |
3600 |
|
0,02 |
|
413 |
155 |
3200 |
|
0,00 |
|
132 |
|
|
|
Т а б л и ц а 20 |
||
|
Параметры и эффективность |
||||
|
глубоких |
обработок |
|
||
количество |
ССБ,объемма |
приеми |
продолжительность эффекта,сут |
||
общее |
перм1на форирован мощной ности |
обработкидо |
обрапосле ботки |
||
12%-ной HCl, |
|
стость , |
|
||
|
м 3 |
|
м'/сут |
|
|
40 |
1,1 |
6 |
75 |
435 |
150 |
40 |
0,38 |
6 |
400 |
1100 |
280 |
28 |
1,27 |
6 |
350 |
1000 |
140 |
27 |
0,36 |
8 |
120 |
350 |
165 |
24 |
0,4 |
10 |
400 |
1400 |
200 |
30 |
0,5 |
9 |
400 |
900 |
160 |
24 |
0,92 |
8 |
420 |
1200 |
180 |
22 |
-1,1 |
5 |
400 |
900 |
56 |
28 |
0,65 |
5 |
630 |
1020 |
160 |
10 |
0,14 |
1,5 |
350 |
650 |
180 |
28 |
0,58 |
5 |
530 |
700 |
90 |
28 |
1,08 |
5 |
1160 |
1390 |
60 |
28 |
1,38 |
5 |
710 |
1600 |
100 |
28 |
2,8 |
5 |
600 |
800 |
50 |
101
Все это подтверждают результаты |
исследований, проведенных |
на нагнетательных скважинах (табл. |
19). |
Все опытные обработки оказались эффективнее предшествующих
обычных |
обработок |
(табл. |
20) |
Гидродинамические |
исследования |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
подтверждают, |
что |
проведенные |
|||||
|
|
Т а б л и ц а |
21 |
обработки |
способствуют |
увеличе |
||||||||
|
|
|
ID |
|
•я |
, |
нию гидропроводности |
удаленной |
||||||
|
|
|
|
зоны. В табл. 21 приведены харак |
||||||||||
|
|
|
J O S |
|
о H |
|||||||||
Показатели |
вен |
га К О |
терные данные |
по |
скважине 25 |
|||||||||
и о о |
2 о>о |
|||||||||||||
|
|
|
. « о |
Осташковичского |
месторождения. |
|||||||||
|
|
|
°о я |
Е?ю ее |
||||||||||
|
|
|
RO р, |
На рис. 42 приведен график из |
||||||||||
|
|
|
|
° |
1-ю |
В |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Гидропроводность |
|
|
|
|
менения приемистости |
во |
времени |
|||||||
удаленной |
зоны, |
|
|
|
|
(в процентах |
по отношению к при |
|||||||
м д - м / с п з |
|
23 |
|
117 |
|
емистости до |
обработки) |
по груп |
||||||
Коэффициент продук |
|
|
|
|
пам скважин. |
|
В |
первую группу |
||||||
тивности , |
|
|
|
|
|
(кривая 1) |
входят |
семь |
скважин, |
|||||
м 3 / с у т |
• (кгс/см 2 ) |
з;97 |
20,15 |
|||||||||||
Радиус |
активной зо |
|
|
|
|
в которых |
проводились |
глубокие |
||||||
ны, м |
|
|
150 |
|
265 |
|
обработки; во вторую (кривая 2) — |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
10 скважин, |
в |
которых |
проводи |
||||
|
|
|
|
|
|
|
лись кислотные обработки по обыч |
ной технологии. Из графика видно, что эффективность глубоких кислотных обработок значительно выше, чем проведенных по старой технологии. В первый год внедрения (1970 г.) предложенной техно логии обработки проведены
в 12 |
нагнетательных |
сква |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
жинах. |
Дополнительная |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
закачка |
воды |
после |
этих |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
мероприятий |
|
|
составила |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
около |
700 |
тыс. |
м3 . |
Рас |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
четы |
|
показали, |
что эконо |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
мическая |
|
эффективность |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
применения |
глубоких кис |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
лотных |
обработок |
в |
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
нагнетательных |
|
скважи |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
нах |
составила |
более |
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
тыс. |
рублей. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t, |
мес |
||||
Солянокислотные |
обра |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
ботки |
довольно часто при |
Рис. |
42. |
Изменение во |
времени приемистости |
||||||||||||
меняются |
также |
для |
вос |
скважин после обычных и глубоких |
кислотных |
||||||||||||
становления |
приемистости |
обработок |
(изменение приемистости |
до обрабо |
|||||||||||||
нагнетательных |
|
скважин. |
|
|
ток принято |
за 100%): |
|
|
|||||||||
|
1,3 — |
соответственно приемистость и |
давление за |
||||||||||||||
Практически |
все |
нагнета |
|||||||||||||||
качки по скважинам, в которых |
проводились |
глубо |
|||||||||||||||
тельные |
скважины во вре |
кие обработки; |
2,4 — то же при |
проведении |
обыч |
||||||||||||
мени |
|
снижают |
свою |
при |
|
|
ных кислотных обработок. |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
емистость. Одной из |
причин |
этого |
является |
загрязнение |
при |
забойной зоны взвешенными частицами, находящимися в закачи ваемой воде. Специальные исследования показали, что по всем месторождениям в воде, закачиваемой в нагнетательные скважины,
102
содержатся частицы глины, кремнезема, органические остатки, продукты коррозии и т. п.
Работы по определению растворимости этих взвесей проводились в следующем порядке. При изливе скважин отбирали пробы за грязненной воды. Осадок, полученный при отстаивании проб воды, высушивали до постоянного веса.
Сухой остаток помещали в растворы соляной кислоты различной
концентрации или |
смеси соляной, |
плавиковой и |
серной кислот |
и выдерживали до полного прекращения реакции. |
Обработанный |
||
кислотой осадок |
отфильтровывали, |
высушивали |
и взвешивали. |
О растворимости |
закупоривающего материала судили по потере |
||
веса осадка после |
обработки кислотой. |
|
Результаты исследований, выполненных нами в ТатНИПИнефть (по Ромашкинскому месторождению) и в Гомельском отделе УкрНИИПНД (по Речицкому месторождению), приведены в табл. 22. Из табл. 22 видно, что растворимость взвесей существенно зависит от состава растворяющего агента.
|
|
|
|
Т а б л и ц а 22 |
|
|
|
По |
данным |
По данным Гомель |
|
|
|
ского |
отдела |
||
|
|
ТатНИПИнефть |
УкрНИИПНД |
||
|
Состав растворяющего агента |
число |
раство |
число |
раство |
|
|
римость |
римость |
||
|
|
опытов |
взвесей, |
опытов |
взвесей, |
|
|
|
% |
|
% |
10% |
H C l |
9 |
34 |
3 |
49 |
15% |
H C l |
9 |
36 |
3 |
49 |
20% |
H C l |
8 |
37 |
3 |
53 |
12% |
H C l + 5% H F + 5% H 2 S 0 4 |
8 |
58 |
2 |
74 |
Очевидно, при правильном подборе реагента можно достичь 60—80%-ного растворения закупоривающего материала в призабойной зоне нагнетательных скважин. Таким образом, если приеми стость нагнетательной скважины во времени быстро снижается вследствие заиления призабойной зоны, то кислотные обработки могут быть эффективными даже в том случае, если в породе пласта не содержится известняка (пласт представлен песчаником или алевро литом).
Это подтверждается исследованиями по месторождениям Тата рии и Азербайджана 1 , где продуктивные пласты представлены песчаниками с содержанием карбонатных включений не более 5% :
|
|
|
|
|
Татария |
Азербайджан |
Число кислотных |
обработок |
. . |
35 |
1616 |
||
Эффективность |
обработок, % |
. . |
64 |
84 |
||
Ю . В . З а й ц е в , |
В. |
С. |
К р о л ь . |
Кислотная |
обработка песчаных |
|
коллекторов. М., «Недра», 1972, |
173 с. |
|
|
|
103
Технология кислотных обработок, проводимых с целью восста новления приемистости нагнетательных скважин, не отличается от технологии, применяемой при освоении. Приведенные материалы показывают, что при правильном выборе технологии солянокислотные обработки являются эффективным методом освоения и восста новления приемистости нагнетательных скважин.
2.ПОВЫШЕНИЕ ДАВЛЕНИЯ НАГНЕТАНИЯ ВОДЫ
Вначальный период заводнения нефтяных пластов давление нагнетания обычно выбирают с таким расчетом, чтобы пластовое давление оставалось на первоначальном уровне. Практика пока зала, что такого давления недостаточно для выработки слабопрони цаемых пластов. В последние годы с целью ускорения темпов раз работки нефтяных месторождений и увеличения охвата пластов выработкой по мощности и площади проводятся различные меро
приятия по |
повышению |
давления |
закачки воды. |
В некоторых работах |
[34, 50, 63] предлагается повысить забой |
||
ное давление |
нагнетания |
до горного |
давления. |
Для изучения механизма заводнения пластов при высоких давле ниях нагнетания и определения эффективности этого мероприятия проводились специальные исследования.
Известно, что при повышении давления нагнетания приемистость пластов увеличивается [34, 50, 55, 58, 69 ]. Это происходит под влия
нием следующих |
факторов: |
|
|
а) |
увеличения |
перепада |
давления; |
б) |
раскрытия |
трещин в |
призабойной зоне пласта; |
в) увеличения проницаемости горных пород пласта за счет умень
шения разности между горным и пластовым давлением. |
|
|
Все исследователи, |
занимавшиеся этой проблемой, |
пришли |
к выводу, что проницаемость горных пород есть функция |
горного |
|
давления рт и давления |
фильтрации р$ |
|
*= / ( А І Р ф ) .
Вработе В. М. Добрынина [55] показано, что проницаемость породы существенно зависит от горного давления, а также от струк туры и минералогического состава пород. Все подобные исследова
ния выполнены для случаев, когда р$ <ірг-
В настоящее время, когда забойное давление закачки в некоторых случаях превышает горное давление, появилась необходимость исследования изменения проницаемости горных пород для усло
вий рф > рт.
Трудность исследования фильтрации жидкостей или газов через образцы горных пород при давлении, превышающем горнос, заклю чается в отсутствии необходимой аппаратуры. Существующий способ исследования заключается в том, что испытуемый образец 1 горной породы (рис. 43) помещают в уплотнительный элемент 5, затем вместе с ним вставляют в кернодержатель 6. После этого устана-
1 04
вливают необходимое давление в системе гидрообжима (рг) и при
ступают к фильтрации жидкостей |
или газов путем прокачки их |
под давлением (рф) через образец |
горной породы. При этом давле |
ние в гидрообжиме (имитирующее горное давление) всегда должно
превышать |
давление фильтрующейся |
жидкости или |
газа, |
чтобы |
||||
вся прокачиваемая среда фильтровалась через образец |
горной |
|||||||
породы |
[67]. В противном |
случае |
испытуемая жидкость будет про |
|||||
ходить |
в |
зазор между резиновым уплотнительным |
элементом 5 |
|||||
и образцом |
породы. |
|
|
|
|
|
||
В ТатНИПИнефть под руководством И. В. Кривоносова |
были |
|||||||
разработаны |
оборудование |
и способ |
исследования |
фильтрации |
||||
при рф >> Рг |
[90]. Предлагаемый |
способ заключается |
в том, что |
Рис. 43. Схемы кернодержателей по изучению фильтрации жидкости при давлениях прокачки ни же (о) и выше (б) горного.
боковую поверхность образца горной породы (рис. 43, б) предвари тельно покрывают слоем непроницаемого материала 2, например, клеем, приготовленным на основе эпоксидных смол, а торец керна со стороны подвода исследуемой среды по поверхности контакта 3 склеивают с плунжером 4. В таком виде плунжер вместе с образцом горной породы и уплотнительным элементом вставляют в корпус кернодержателя 6 и закрепляют, после чего исследования проводят известными приемами.
По такому методу было исследовано 14 образцов естественного девонского песчаника с проницаемостью от 100 до 900 мд (табл. 23). Длина образцов составляла 30—35 мм, диаметр 28—32 мм. Так как в результате приклеивания керна к плунжеру площадь фильтрации уменьшается и ее трудно замерить, то в процессе опытов определяли не абсолютную величину проницаемости, а ее относительное изме нение к. В качестве испытуемой жидкости использовали глицерин.
Были проведены две серии опытов. В первой серии давление фильтрации оставалось постоянным, а давление обжима (горное
105
|
|
|
|
Т а б л и ц а 23 |
Проницаемость |
Давление обжи |
Давление филь |
|
h при Д р = |
трации Рф, |
|
|||
образцов, мд |
ма р г , кгс/см2 |
|
||
К Г С / С М2 |
кгс/см2 |
= 50 кгс/см2 |
||
545 |
90 |
70-150 |
|
|
470 |
100 |
70—130 |
—20 |
150 |
110 |
100 |
70-110 |
—7 |
— |
124 |
100 |
70—150 |
— |
150 |
425 |
130 |
25 - 75 |
+35 |
220 |
890 |
150 |
10-100 |
+2 0 |
300 |
880 |
150 |
Ю - 2 0 |
—25 |
— , |
780 |
150 |
20-120 |
+36 |
110 |
425 |
200 |
25—200 |
+5 0 |
0 |
740 |
150 |
13-66 |
+2 0 |
110 |
125 |
150 |
15—110 |
+3 0 |
250 |
400 |
150 |
10 - 60 |
— • |
200 |
476 |
150 |
30—60 |
+15 |
500 |
|
150 |
45 |
+4 5 |
! |
~ |
|
|
|
|
П р и м е ч а н и е . Ар к р = Рф—Рг , |
при котором наступает резкое |
повышение прони |
цаемости; h=~- X 100%—увеличение проницаемости образца по сравнению с начальной
ко
при Л р = 5 0 кгс/см2 ; h не учитывает снижение проницаемости за счет засорения.
300Y-
/00
200Y-
so
JOO
Y о
-so
-too
Рис. 44. Изменение проницаемости к образцов горной породы в зависимости
от количества прокачанной жидкости 2 д при различных соотношениях давлений фильтрации и обжима:
1 — давление фильтрации Рф; г — давление обжима р г ; 3 — Ар = Рф — р г ; 4 — прони цаемость образца ~к= (fe/ft0) • 100%.
106
давление) периодически снижалось. Во второй серии опытов давле ние обжима оставалось постоянным, а давление фильтрации увели
чивалось. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
В |
результате |
исследований |
было установлено, что в начале |
|||||||||||||||
опыта |
при рф <ірг |
проницаемость |
образца |
снижается, |
а при |
давле |
||||||||||||
нии фильтрации, близком к горному, она |
начинает возрастать |
|||||||||||||||||
(рис. 44). Такой характер изменения |
проницаемости |
наблюдался |
||||||||||||||||
во всех |
|
образцах |
обеих |
серий |
_ |
^ |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
опытов. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h~l^'!00'° |
|
|
|
|
|
|||
Начальное |
снижение |
про |
|
700» |
|
|
|
|
|
|
||||||||
ницаемости |
объясняется |
засо |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
рением |
образца твердыми взве |
|
|
|
|
|
4 Х |
\ |
|
|
||||||||
шенными |
частицами, |
внесенны |
|
80 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
ми с |
закачиваемой жидкостью |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
(идеальную |
очистку |
жидкости |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
осуществить |
практически |
не |
|
SO |
|
|
|
|
|
|
||||||||
возможно). |
Кроме того, |
прони |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
цаемость |
снижается |
в |
резуль |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
тате |
физико-химических |
|
явле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
ний, |
происходящих |
на |
кон |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
такте |
жидкости |
с породой (на |
|
|
|
|
|
3 |
\ |
|
|
|||||||
бухание |
|
глины, выпадение осад |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
ков и т. п.). |
|
|
|
|
|
|
20 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
Для |
установления естествен |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
ного |
снижения |
проницаемости |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
образцов |
песчаника |
были про |
|
|
О |
|
70 |
Z0 |
30 |
1^,см3 |
||||||||
ведены |
специальные |
опыты по |
|
|
|
|||||||||||||
прокачке |
глицерина |
через |
кер |
|
Рис. 45. Влияние количества прокачан |
|||||||||||||
ны девонского |
песчаника |
при |
|
|||||||||||||||
постоянном |
давлении |
обжима |
|
ной |
жидкости |
на проницаемость |
образ |
|||||||||||
|
цов |
песчаника |
при исходной проницае |
|||||||||||||||
и фильтрации. Результаты |
опы |
|
|
|
|
мости образцов: |
|
|
||||||||||
тов |
приведены |
|
на |
|
графике |
|
1 — k — 420 мд; |
2 — h = |
450 |
мд; |
3 — k = |
|||||||
(рис. 45), откуда видно, что с уве |
|
= 485 |
мд; |
4 — h = 804 мд; |
S — |
k = |
867 мд. |
|||||||||||
личением объема |
прокачивае |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
мой жидкости проницаемость уменьшается. Если учесть это сниже ние в ранее описанных опытах (рис. 44), то получается, что сначала проницаемость образцов изменялась незначительно, а при давлении фильтрации, близком к горному, темп роста резко повышался.
Разность между горным давлением и давлением фильтрации Ар, при которой начинается значительное повышение проницаемости, по испытанным образцам неодинакова (табл. 23). По всем испытан
ным образцам фильтрация |
продолжалась |
с |
повышением давления |
|
до разрушения образца (получения трещин). Перед |
разрушением |
|||
его проницаемость в 1,5—5 |
раз превышала |
начальную. |
|
|
Существенное увеличение проницаемости |
породы |
пласта при |
||
РФ 3* Ргі по-видимому, можно объяснить |
некоторым |
нарушением |
структуры порового пространства в результате уменьшения напря жения между частицами породы (перемещение отдельных частиц,
107
не связанных |
между |
собой |
цементом, |
разрушение |
перегородок |
|
между закрытыми и |
открытыми |
порами, |
расширение |
отдельных |
||
крупных каналов за счет соседних |
мелких и т. п.) и продвижением |
|||||
жидкости по |
мелким |
поровым |
каналам [120, 121]. |
|
Таким образом, проведенные исследования показали, что при повышении давления закачки проницаемость призабойной зоны возрастает не только вследствие образования трещин, но и в связи с увеличением проницаемости породы пласта. Это дает основание полагать, что при забойном давлении закачки, близком к горному, нетрещиноватые малопроницаемые пласты также начнут принимать воду.
В 1967—1968 гг. объединением Татнефть совместно с ТатНИПИнефть проводились промышленные опыты по закачке воды в нагне тательные скважины при различных режимах с постепенным дове дением забойного давления до горного. Опыты проводились на на гнетательных скважинах 823, 8974 и 9355.
Скважины освоены различными способами: скв. 9355 — без применения методов обработки призабойной зоны; скв. 823 — гидро-
свабированием; скв. 8974 — гидравлическим разрывом в |
комплексе |
с гидропескоструйной перфорацией. Полученные данные |
показали, |
что с повышением давления закачки независимо от способа освоения происходит увеличение приемистости пластов и вовлечение под закачку новых интервалов. Однако подключить под закачку всю продуктивную перфорированную мощность не удалось даже при р у >
>• 300 кгс/см3 (рзаб œ |
Рт)- В скважине 8974, которая освоена |
гидра |
влическим разрывом, |
пласт «г», имеющий проницаемость |
больше, |
чем пласт «б», при устьевом давлении 324 кгс/см2 не удалось вклю чить под закачку, так как не проводилось поэтапное вскрытие и освоение пластов, вследствие чего пласт «г» был вскрыт и освоен некачественно.
Таким образом, даже при планировании закачки воды в скважину под высоким давлением нужно уделять серьезное внимание вопросам вскрытия и освоения скважин.
Профили приемистости скважин 823 и 8974 свидетельствуют о том, что с повышением давления закачки приемистость по пластам воз растает неравномерно. Учитывая многообразие соотношений между проницаемостью пластов в разрезе скважины, по-видимому, целе сообразно в некоторых случаях повышение давления сочетать с раз дельной закачкой воды в несколько пластов в одной скважине.
При закачке воды в нагнетательные скважины 8974 и 9355 под давлением на устье 310—330 кгс/см2 давление на забое увеличилось на 20—50%, что привело к 10—20-кратному повышению приеми стости. Таким образом, подтвердилась правильность выводов, полу ченных нами в результате лабораторных исследований, о том, что при давлении закачки воды, близком к горному давлению, при емистость резко повышается вследствие увеличения проницаемости призабойной зоны пласта. Повышение приемистости нельзя объяс нить только увеличением репрессии на пласт. Из опыта эксплуа-
108
тации нагнетательных скважин известны случаи увеличения забой ного давления на 20—50% (при увеличении устьевого давления от 80—100 кгс/см2 до 150—160 кгс/см2 ), но при этом такого резкого роста приемистости не наблюдалось.
Очевидно, приемистость нагнетательных скважин зависит и от абсолютной величины забойного давления.
В процессе опытной закачки установлено, что значительная часть энергии тратится на гидравлические потери. Поэтому при проведении дальнейших опытов необходимо увеличить диаметр труб или приме нять специальные добавки к воде [156].
Внедрение высоких давлений нагнетания воды на месторожде ниях Татарии позволило повысить давление в зоне некоторых «раз решающих» рядов до 250 кгс/см2 , что на 75 кгс/см2 выше начального пластового давления. Это обеспечило значительное повышение теку щей добычи нефти и вовлечение в разработку дополнительных гео логических запасов нефти в результате увеличения охвата пластов заводнением.
Повышение давления нагнетания на Ромашкинском, НовоЕлховском и Бондюжском месторождениях позволило в 1960— 1970 гг. дополнительно добыть около 9ß млн. т нефти [34].
В последние годы этот метод внедряется на промыслах Башкирии, Куйбышевской и Пермской областей, в Западной Сибири и в Казах стане.
Таким образом, имеющиеся теоретические и промышленные дан ные показывают прогрессивность метода повышения давления нагне тания для интенсификации разработки нефтяных месторождений. Однако известны случаи, когда значительное повышение давления нагнетания приводило к нежелательным явлениям.
Так, И. Н. Шустеф и А. И. Четыркин 1 установили, что на ряде месторождений Пермской области в условиях порово-трещиноватых коллекторов повышение устьевого давления нагнетания выше 170 кгс/см2 способствовало преждевременному обводнению нефтя ных скважин. Объясняется это тем, что при высоких давлениях закачки скорость движения нагнетаемой воды в трещинах значи тельно превышает скорость капиллярной пропитки в пористых бло ках и потому снижается коэффициент нефтеотдачи.
Исходя из имеющегося опыта, при проектировании систем за воднения нужно для каждого конкретного месторождения, а при большой неоднородности пласта и для отдельных его участков, опре делить оптимальное давление нагнетания, обеспечивающее заплани рованную приемистость скважины, максимальный охват пласта заводнением и высокий коэффициент нефтеотдачи.
И. Н. Ш у с т е ф, |
А. И. Ч е т ы р к и н . Влияние давления |
нагнетания |
|
на обводнение скважин |
в |
порово-трещиноватых коллекторах. — |
«Нефтяное |
хозяйство», 1972, № 3, |
с. |
41—45. |
|
10?