![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Радиоизотопные приборы в промышленности строительных материалов
..pdfpa, кроме того, расстояние между источником излучения и детектором составляет более двух десятков сантимет ров. Необходимая энергия у-излучения источника опре деляется плотностью контролируемого материала. Для керамзита, например, источник должен обладать отно сительно мягким у-излучением, т а к к а к поверхностная плотность поглотителя в рассматриваемых условиях бу дет порядка (2-f-6) г/см2 [24] . Для клинкера источник можно выбрать с более жестким у-излучением, так как поверхностная плотность для него колеблется в преде лах (9-М2) г/см2 при тех же условиях. Активность источника должна быть достаточной, чтобы обеспечить меньшую статистическую погрешность. Обращаясь к графикам, приведенным в работе [34], видим, что в диа пазоне поверхностных плотностей, соответствующих клинкеру и верхней границе плотностей керамзита, наи
большую чувствительность |
могут обеспечить Z n 6 5 и Cs1 3 7 . |
||||||||||
Из |
справочных данных |
также |
подходящим |
по |
энергии |
||||||
и |
периода |
полураспада является Ва1 3 3 . Данные этих |
|||||||||
изотопов приводятся в табл. 6.6. |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
6 . 6 |
||
|
Изотоп |
Период |
полу |
Энергия v-кван- |
Выход Y-кван |
||||||
|
|
распада |
|
|
тов, |
Мэв |
тов на распад, % |
||||
|
Znes |
|
245 |
дней |
|
1,12; |
0 , 5 1 |
|
45; |
5 |
|
|
C s 1 3 7 |
|
26, 6 |
года |
|
0,66 |
|
83 |
|||
|
Ва1 »» |
|
7,2 |
года |
|
0,356; |
0,082 |
64,4; |
3 2 , 4 |
||
|
|
|
|
|
|
|
0,627; |
0,341 |
6,0 ; |
11,7 |
|
|
Период |
полураспада |
Z n 6 5 |
мал по сравнению |
с пе |
||||||
риодом полураспада Cs 1 3 7 |
и Ва 1 3 3 . При работе |
в произ |
|||||||||
водственных |
условиях |
этот |
изотоп |
непригоден, |
так как |
||||||
потребуется |
часто |
его заменять и необходимы |
дополни |
||||||||
тельные устройства |
для стабилизации пучка |
у-излучения |
для компенсации погрешности измерения, вызываемой быстрым распадом. Лучшим источником в данном слу чае является Cs1 3 7 . У него ниже энергия у-квантов, боль шой период полураспада. Он доступен и не слишком до рог. То же можно сказать и о Ва 1 3 3 . Эти изотопы мож но применять и для измерения фракционного состава материала.
При выборе изотопа, предназначенного для просве чивания печи, необходимо учитывать ее геометрические
ПО
размеры, характеристики материала, ожидаемую порозность слоя, период полураспада изотопа и т. д. Диаметр
полупромышленных |
печей примерно 1 м. Плотность |
гра |
||
нул |
строительных |
материалов колеблется от |
1 |
до |
2,5 |
г/см3. Следовательно, при порозности є = 0,5 |
поверх |
ностная плотность будет составлять 50—150 г/см2. Для таких величин необходим источник жесткого у-излуче ния. Из наиболее распространенных, доступных источ ников наилучшим является изотоп Со 6 0 . Он имеет пе риод полураспада 5,27 года, средняя энергия излучения 1,25 Мэв, на один акт распада излучаются два у-кван- та. Для еще больших поверхностных плотностей жела тельно применять источники с более высокой энергией излучения, например, бетатроны.
§ 11. ПРОБООТБОРНИК
Одна из основных частей установки для контроля параметров кипящего слоя в производственных усло виях — пробоотборник. Конструкция пробоотборника, устанавливаемого в контролируемом сечении, обеспечи вает отбор проб материала из слоя без нарушения его структуры. Пробоотборник состоит из двух частей, кото рые выполняют различные функции в процессе работы, одна из них собственно пробоотборник, вторая — анали затор.
Задача собственно пробоотборника — отбор материа ла, охлаждение и подача его в анализатор. Анализатор выполняет ряд функций механического и измеритель ного характера.
В анализаторе материал рассеивается по бункерам, измеряют при помощи радиоизотоиной методики все не обходимые параметры, затем очищаются бункера и ма териал выводится из пробоотборника.
Работает пробоотборник циклично. Цикл в каждом случае определяется конкретными условиями эксплуа тации. Таким образом, пробоотборник представляет со бой механизм, автоматически выполняющий последова тельный ряд операций, о котором говорилось выше.
Для отбора материала подвижная труба со срезан ным верхним краем вдвигается внутрь печи. После от бора материала она вновь возвращается в прежнее по ложение. По трубе материал самотеком перемещается
вниз и поступает на рассев, одновременно он охлажда ется. Обеспечение необходимого количества материала в пробе определяется временем отбора. Охлажденный материал рассеивается на ситах, которые в случае не обходимости можно легко заменить.
Просеянный материал попадает в измерительные бункера. Здесь измеряются насыпная объемная масса и фракционный состав материала, затем бункера очища ются, и материал вновь поступает в печь для дальней шей обработки. Цикличность работы пробоотборника за дается схемой автоматики.
Процессы в печах кипящего или взвешенного слоя протекают в течение нескольких минут, следовательно, время работы измерительной аппаратуры должно соот ветствовать таким же интервалам.
Для проведения измерений бункера просвечиваются у-излучением радиоизотопных источников, причем сред ний бункер просвечивается перекрестными пучками. В нем определяются насыпная объемная масса и коли чество материала данной фракции.
Контейнеры, используемые в схеме для измерения фракционного состава, имеют щелевые коллиматоры. Контейнер, предназначенный для схемы измерения на сыпной объемной массы материала слоя, имеет конусо образный коллиматор, который снабжен заслонкой, авто матически перекрывающей пучок у-квантов после за вершения измерительного цикла.
В анализаторе пробоотборника предусмотрено допол нительное охлаждение датчиков с помощью водяных экранов. Нагретый воздух непрерывно удаляется из пробоотборника, для него предусмотрена система ас пирации.
Стенки пробоотборника, расположенные в прямой ви димости пучка излучений, снабжены свинцовыми погло тителями (экранами) для защиты обслуживающего пер сонала от облучения. Пробоотборник очищается при по мощи шнека.
Таким образом, радиоизотопный метод контроля про цесса термообработки материала во взвешенном или ки пящем слое позволяет определять истинную порозность слоя, фракционный состав материала в реакторе, сте пень его готовности и качество полученного продукта и другие весьма важные характеристики процесса.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Лейзерович Г. Я. В сб.: «Применение кипящего слоя в народном хозяйстве СССР» . М., Ц Н И И инф. и техн.-экон. исслед. цвет, ме тал. 1965.
2.Горелик Л, Г. В сб.: «Исследования тепло- и массообмена в тех нологических процессах и аппаратах». Минск, «Наука и техни ка», 1966, с. 113.
3. Сыромятников Н. И., |
Волков В. Ф. Процессы в кипящем слое. |
М., Металлурпсдат, |
1959. |
4.Гельперин Н. И. и др. Основы техники псевдоожижения, М., «Химия», 1967.
5.Грек Ф. 3., Кисельников В. Н. «Изв. вузов СССР. Химия и хим. техн.», 1963, 6, № 4. с. 659.
6. |
Вахрушев И. А., Ерохин Т. С. «Хим. пром-сть», |
1962, № |
11, с. 816. |
|||||
7. |
Ластовцев |
А. М., |
Хвальнов А. М., |
Макаров Ю. |
М. |
«Хим. |
||
|
пром-сть», |
1962, № |
И, с. 815. |
|
|
|
|
|
8. |
Саркиц В. Б., Трабер Д . Г., Мухленов |
И. П. « Ж . прикл. химии», |
||||||
|
1962, |
35, вып. 10, с. |
2213. |
|
|
|
|
|
9. |
Тодес О. М., Бондарева А. К. «Хим. наука и пром-сть», |
1959, 2, |
||||||
10. |
№ 2, |
с. 233. |
С. О. Chem. E n g n g |
Progr, |
1951, v. 47, |
p. 199. |
||
Morse |
R. D., Ballou |
|||||||
I t . |
Bakker P. I., Heertjes P. M. Brit. Chem. |
E n g n g , |
1958, v. 3, |
p. 240. |
12.Ахроменко А. А., Круглое А. С. Семинар по применению радио изотопных методов и приборов для контроля и автоматизации
технологических |
процессов |
в |
промышленности |
Совнархоза |
|
УзССР». Ташкент, Инст. техн. инф. и пропаг. УзССР, 1965, с. 32. |
|||||
13. Эльперин И. Т., |
Ефремцев В. |
С, |
Долидович А. Ф. |
«Изв. АН |
|
БССР, |
Сер. физ. наук», № |
1. |
Минск, «Наука и |
техника», |
|
1968, |
с. 76. |
|
|
|
|
14.Эльперин И. Т. и др. В сб.: «Исследование тепло-массообмена в технологических процессах и аппаратах». Минск, «Наука и тех ника», 1966, с. 64.
15. |
Галерштейн Д. М., |
Эльперин И. Т. В сб.: «Тепло- и массообмен |
|||
|
в сушильных и термических процессах». Минск, «Наука и тех |
||||
|
ника», 1966, с. 256. |
|
|
|
|
16. |
Crose Е. W. Amer. |
Inst. Chem. E n g . J . , |
1953, 49, |
p. |
178. |
17. |
Dotson J . M. Amer. |
Inst. Chem. E n g . |
J . , 1959, |
5, |
№ 2, p. 196. |
18.Baumgarten P. K., Pigford R. L . Amer. Inst. Chem. Eng . J., 1960, 6, № 1, p. 115.
19.Арцыбашев В. А. Гамма-метод измерения плотности. М., Атом издат, 1965.
20. |
Хохлов В. |
К. |
Канд. д н е , ПИИцемент, |
1965. |
21. |
Татарников |
А. |
А. «Разведка и охрана |
недр». 1957, № 4, с. 17. |
22.Бутт Ю. М. Технология цемента и других вяжущих материалов. М., Стройиздат, 1964.
23 Карпович А. Ф. и др. «Заводск. лаборатория», 1969, 35, № 1,
с.63—64.
24.Брейтман 3. М., Вайншток И. С. В сб.: «Труды ВНИИ заводской технологии сборных железобетонных конструкций и изделий (ВНИИжелезобетон)». Стройиздат, 1966, вып. 12.
25.Воловик Д. А., Ремизович В. С, Климов А. И. В сб.: «Узлы но вой аппаратуры для исследования ядерных излучений». М., Атомиздат, 1961, с. 32,
8 Зак 1.13 |
113 |
26. Чернышев В. О. Поворотные трансформаторы и их применение в вычислительных и автоматических устройствах. М.—Л., «Энер гия», 1965.
27.Смирнов Н. А., Смолов В. б., Угрюмов Е. Н. «Изв. высш. учеб. завед. Приборостроение». 1961, т. 4, № 6.
28.Бонч-Бруевич А. М. Радиоэлектроника в экспериментальной фи зике. М., «Наука», 1966.
29.Ходоров Е. И. Современная технология производства цементного клинкера. М., Госстройиздат, 1960.
30.Глинков М. А. Основы общей теории тепловой работы печей. М., Металлургиздат, 1962.
31. Грузин |
П. Л. и др. |
Применение |
радиоактивных |
изотопов |
для |
||||
|
контроля доменного процесса. М., Атомиздат, 1964. |
|
|
||||||
32. |
Кочетков В. С, Рогов И. Г., |
Гельфанд |
П. Г. Способ |
контроля |
|||||
|
гранулометрического |
состава |
кускового |
материала. Авт. свид. |
|||||
|
№ 209025 от 25 июня 1964. |
|
|
|
|
|
|
||
33. |
Рудановский А. А., Крез Д. П. Радиоизотопные |
методы контро |
|||||||
|
ля и измерения уровней. М., Атомиздат, |
1967. |
|
|
|
||||
34. |
Полинковская А. И. Применение кипящего слоя в народном |
хо |
|||||||
|
зяйстве |
СССР. М., Ц Н И И инф. |
и техн.-экон. исслед. |
цвет, |
ме |
||||
|
тал. 1965. |
|
|
|
|
|
|
|
35.Юнг В. Н. и др. Технология вяжущих веществ. М., Госстройиз дат, 1952.
36.Справочник по производству искусственных пористых заполни телей. М., Стройиздат, 1966.
37.Онацкий С. П. Производство керамзита. М., Госстройиздат, 1962.
38. |
Драбкин Л. А. «Изотопы |
в СССР», 1968, № 11, с. 10. |
|
39. |
Лобанов Е. М. и др. В сб.: |
«Нейтронно-активационный ана |
|
|
лиз». Ташкент, Изд. АН |
УзССР, |
1971, с. 152. |
Г Л А В А 7
КОНТРОЛЬ ГОТОВНОСТИ ИЗВЕСТИ В ШАХТНЫХ ИЗВЕСТЕОБЖИГАТЕЛЬНЫХ ПЕЧАХ
§ .1. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ МЕТОДА
При производстве извести в настоящее время сырье обжигают преимущественно в шахтных печах. Шахт ные известеобжигательные печи наиболее перспективны как с точки зрения снижения удельного расхода топли ва, значительного увеличения производительности, так и с точки зрения возможности полной автоматизации про цесса обжига. В настоящее время качество извести оп ределяют после выхода ее из печи. Этот метод не позво ляет эффективно воздействовать на технологический про цесс, так как с момента нахождения материала в зоне обжига, где еще возможно воздействие на его каче ство, до времени определения активности готовой изве сти проходит 14—20 ч. Таким образом, коррективы в тех нологический процесс в случае необходимости можно ввести лишь через двухсменный промежуток времени.
Понятно, что такая корректировка технологического процесса не может быть эффективной. Оперативное вме шательство в процесс возможно при условии, если сте пень готовности извести будет определяться непосред ственно в зоне обжига. Критерием оценки готовности мо жет служить степень разложения СаС0 3 , так как по мере протекания этого процесса происходит уменьшение плотности известняка, а следовательно, и его насыпной объемной массы. Из табл. 7.1 видно, что, несмотря на отличающийся химический состав известняков различных месторождений, потери при прокаливании во всех слу чаях составляют от 39 до 44% [ 1 ] . Измеряя величину насыпной объемной массы материала непосредственно в зоне обжига, можно судить о степени его готовности. Однако такие измерения нельзя проводить только в од ном каком-нибудь сечении шахты печи, так как из-за возможных значительиых\ колебаний величины насыпной
8* 115
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
7 . 1 |
|
|
|
|
|
|
Содержание, % |
|
|
|
|
Месторождение и вид известняка |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
S i 0 2 |
A I 2 O 3 |
F e 2 0 3 |
CaO |
MgO |
Потери |
при |
|
|
|
прокаливании |
||||||
Подольское: |
известняк |
|
1,10 |
1,33 |
0,79 |
51,49 |
1,99 |
43,17 |
|
|
доломитизированный |
1,27 |
0,78 |
1,33 |
43,25 |
9,27 |
43,64 |
||
|
известняк |
|
|
|
|
|
|
|
|
Шуровское: |
чистый известняк |
0,42 |
0,25 |
0,17 |
55,32 |
0,50 |
43,77 |
||
|
мергелистый |
извест |
10,37 |
3,01 |
1,05 |
42,59 |
4,23 |
. 38,74 |
|
|
няк |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
доломитизированный |
10,29 |
3,33 |
0,94 |
32,02 |
14,11 |
39,18 |
||
|
мергелистый |
извест |
|
|
|
|
|
|
|
|
няк |
|
|
|
|
|
|
|
|
Угловское: |
известняк |
|
2,17 |
0,32 |
0,32 |
54,37 |
0,25 |
42,89 |
|
Е лецкое: |
известняк |
|
3,16 |
1,22 |
0,70 |
52,98 |
0,42 |
41,62 |
|
Белгородское: |
мел |
|
0,65 |
0,64 |
0,64 |
54,40 |
0,63 |
43,70 |
|
Новгород-Северское: мел |
|
1,40 |
0,54 |
0,11 |
53,69 |
0,71 |
43,01 |
объемной |
массы материала, зависящих |
от фракционно |
го состава |
и наличия примесей, могут |
возникнуть гру |
бые ошибки. В связи с этим для достоверного опреде ления степени готовности необходимо использовать ка кой-нибудь дополнительный параметр, однозначно зави сящий от готовности извести. После завершения процес са диссоциации при выдерживании извести в зоне вы соких температур будут происходить рекристаллизациоипые процессы, связанные с укрупнением кристаллов окиси кальция, увеличением за счет спекания объемной массы, а следовательно, и насыпной объемной массы из вести [ 2 ] .
Кривая изменения насыпной объемной массы извести но высоте зоны обжига при нормальном обжиге долж на иметь вид в соответствии с кривой 3 на рис. 7.1, при пережоге — в соответствии с кривой 1 и при недожоге — в соответствии с кривой 2. Таким образом, эпюра рас пределения значений насыпной объемной массы мате риала по высоте печи однозначно определяет степень его готовности и также может служить критерием оптималь ности контролируемого параметра. Эпюру значений пасыпной объемной массы материала можно найти, опре делив насыпную объемную массу материала в трех го ризонтальных сечениях зоны обжига, расположенных по высоте печи. Горизонтальные сечения шахты печи, в ко торых должно производиться определение насыпной объ емной массы, выбирают с таким расчетом, чтобы охва тить наиболее активную часть зоны обжига.
Обозначая величину насыпной объемной массы мате риала в верхнем сечении у', в среднем у" и в нижнем у"' и сопоставляя соответствующие эпюры, можно соста вить три характерных и однозначных неравенства:
а) для нормального обжига
|
|
V ' > Y " < Y W ; |
(7-І) |
б) |
для |
недожога |
(7.2) |
|
|
ІУІ'УІ"; |
|
в) |
для |
пережога |
(7.3) |
|
|
І<І'<І". |
Из-за незначительного по сравнению с общей высо той печи расстояния, между-плоскостями, в которых про водится измерение, полученные данные практически не зависят от зернового состава обжигаемого материала.
При нормальных температурах обжига 1000—1100° С в связи с практическим отсутствием жидкой фазы на клон верхней части кривой изменения насыпной объем ной массы известняка в процессе его разложения будет зависеть в основном только от времени нахождения ма-
Насыпная масса ft
Рис. 7.1. Эпюра распределения значений насып ной объемной массы материала по высоте печи.
териала в печи и соответственно от степени его декар бонизации. Это, как уже отмечалось, и есть основная предпосылка рассматриваемого метода контроля.
В связи с тем что насыпная объемная масса извест няка, обжигаемого в печи, может зависеть от несколь ких факторов, необходимо более подробно остановиться на каждом из них с тем, чтобы выяснить степень воз можного влияния этих факторов на конечный результат
измерений. Важнейшими причинами, определяющими насыпную объемную массу известняка в шахте печи, помимо декарбонизации являются самоуплотнение ма териала под действием силы тяжести и уплотнение за счет уменьшения механической прочности материала в процессе обжига, т. е. за счет повышения степени исти рания, а следовательно, и изменения фракционного со става. Укладка кускового материала при перемещении в
О |
50 |
100 |
150 |
'Высота слоя материала,см
Рис. |
7.2. Зависимость самоуплотнения материа |
|
ла от высоты слоя материала. |
шахте печи |
стремится стать максимально плотной. И в |
определенный момент происходит полное заполнение межзерновых пустот материалом меньшего размера, т. е. наступает наиболее плотная укладка, сохраняющая ся практически по всей высоте зоны1 обжига. Экспери ментальным путем получили кривую относительного са моуплотнения материала фракций 7—15 мм (рис. 7.2), из которой видно, что самоуплотнение наблюдается до определенного значения плотности, после которого укладка материала не изменяется. Следовательно, в зо не обжига не может происходить изменения насыпной объемной массы материала за счет самоуплотнения.
Неоднократные определения фракционного состава известняков в производственных условиях показали, что
насыпная объемная масса известняка, модуль |
крупно |
сти могут меняться существенно (табл. 7.2), |
особенно |
при изменении схем дробления и сортировки, что, одна ко, бывает не часто, но это надо иметь в виду. Известь, полученная в шахтных печах, имеет также несколько отличающийся фракционный состав и различную иасып-