книги из ГПНТБ / Костин С.В. Рулевые приводы
.pdfQ/l M i + ß2) ;
hqu |
_ |
4Y2PKQC |
(1.90) |
|
^ ~ Ö + ß 2 ) ( l + ß2+v2) 2; |
||||
|
||||
k p h — |
4y2Pn |
___ |
|
|
ß2 + Y2№ ’ |
|
|||
(l + |
|
|
|
Рис. 1.21. Схема |
электрогидравличе- |
|
|
|||
|
|
|
ского усилителя сопло-заслонка |
|
|
|||
где |
|
|
рк —-давление |
'питания |
(командное) |
гид |
||
Q c , |
|
у |
|
равлического мостика; |
|
|
||
h o , |
и ß — |
паспортные константы гидроусилите |
||||||
|
ля; |
|
|
|
|
|||
|
|
|
Qс — расход через одно -сопло при /г= 0; |
|||||
|
|
|
ho — начальный зазор между -соплом и за |
|||||
|
|
|
|
слонкой; |
|
|
— Р г |
|
|
|
G o |
У Р к |
Р с |
G o |
_ У Р с |
|
|
|
Одр |
~!Pz |
Р с л |
О н е р |
~]/Pz |
Р с л |
|
|
|
|
|
Рс — давление в диагонали при /і = 0; |
|||||
|
|
|
Pz — расчетное давление |
на |
срезе |
сопла |
6 0
|
|
|
(на входе в управляемый дроссель |
|||
|
|
|
сопло-заслонка) при Іг = 0; |
|||
|
|
Р е п |
— давление в сливной камере. |
|||
|
Гидродинамическое силовое воздействие на заслонку |
|||||
струй, вытекающих из сопел, при малых |
перемещениях |
|||||
заслонки представим уравнением [4]: |
|
|||||
|
|
ARi — kiAcAPß -)- koAcAh, |
(1.91) |
|||
где |
h |
J _ + ö \ k |
4 ( Р с - Р с л ) ( Р 2 - б 2) _ |
|||
1 + ß 2 ’ |
2 |
(1 + |
ß3)2/Zo |
|
||
|
|
|
||||
|
|
|
Go |
4p2/zo |
ndc |
|
|
|
|
GA |
de ’ |
4 |
; |
|
p2— коэффициент |
расхода |
управляемого дросселя |
сопло-заслонка; de — диаметр сопла.
Далее будем считать, что масса, сухое и вязкое тре ние золотника малы и ими можно пренебречь.
Передаточную функцию гидроусилителя статического
типа (см. рис. 1.21) представим |
апериодическим звеном |
||
[4] |
kph |
|
|
v ^ Ty (S)= -£ sM |
(1.92) |
||
|
|||
h{s) |
TFys+l |
|
С учетом принятых допущений динамическое состояние электрогидравлического усилителя ЭГУ представим сис темой уравнений:
уравнение движения золотника
А3Ара = СзАх; |
(І.93а) |
уравнение расхода в диагонали гидравлического мос тика сопло-заслонка
„ |
d(Ax) |
V |
d(ApA |
(1.936) |
kQhAh-+-kQPApa = Aa— ^ |
+ — — J t— : |
|||
уравнение движения якоря-заслонки |
( т я= 0) |
|
||
&д/Д/ = |
сэмпДД -{- Д/?г, |
. |
(І.93в) |
|
где Rr —силовое воздействие струй на заслонку, |
|
|||
ARr = kiAcApR+ |
kzAcAh. |
|
(І.93г) |
61
Преобразуя систему уравнений по Лапласу при нуле вых начальных условиях, получим передаточную функ цию ЭГУ в виде апериодического звена:
|
I{s) |
|
(1.94) |
|
|
|
|
где |
|
|
|
|
1 I |
М с |
|
Т - . С Т |
т С Т |
сЭМП |
(1.95) |
1 ЭГУ = |
і п |
|
Сэмп
Гэгу — постоянная времени ЭГУ статического типа;
Г СГУТ = |
- |
kQpc3 |
V |
(1.96) |
|
|
2Ek,Qp |
|
|
Лгу |
— постоянная времени гидроусили |
|||
|
|
теля |
статического |
типа; |
c3.c= kiAckpk + k2Ac — жесткость «гидравлической пру
|
жины» заслонки, обусловленная |
|
|
реакцией струй; |
|
|
с3— жесткость |
пружин золотника; |
. |
zidз |
поперечного сечения |
А3 — —------ площадь |
||
|
золотника; |
|
|
V — объем камеры управления зо |
|
|
лотника; |
|
, С Т |
kpikphA3 |
|
«ЭГУ = |
|
(1.97) |
kph-A с
СЭМПЛЗ
СЭМП
£ |гу — коэффициент передачи ЭГУ ста тического типа.
Расчетную формулу для постоянной времени ЭГУ можно записать еще так: «.
Т ’ СТ |
'~Г'СТ 1 |
I ЭТУ = |
1 ГУ к R, |
6 2
1 + сэм п
где
3З‘с
1 + сэмп
•— коэффициент, обусловленный силовым гидравлическим воз действием струй на заслонку.
Учитывая, что kR< 1, можно утверждать, что в ЭГУ статического типа силовое гидродинамическое воздейст вие струи на заслонку является положительным динами ческим фактором, который уменьшает постоянную време ни.
Следует заметить, что передаточная функция (1.94) справедлива при условии, когда постоянная времени ЭМП достаточно мала по сравнению с постоянной време ни гидроусилителя (Гэмп^ОД 7>у). В этом случае мож но считать, что тя= 0 и Тэмп =0.
Если Гэмп >0,1 Ггу (Т’эмпФО), передаточную функ цию электромеханического преобразователя можно учи тывать в виде колебательного звена (1.87), а передаточ ная функция электрогидравлического усилителя имеет в знаменателе оператор третьей степени:
W'iry (s) = |
________#эгу_____ _ |
(1:98) |
|
А ^ + Л ^ + Ѵ + І |
’ |
где
,ТгуТ'эмп
3~ |
1 + с 3.с/сэмп |
’ |
. |
7"эмпД2ГэмпСэмп^ гу |
|
2 |
14-с 3.с/сэм,п |
|
2Г эмп^эм п-|-7Ѵ у ( 1-|— 5— |
||
_______________ \ |
сэмп / |
1+ с зс/сэмг
1.8.ВЛИЯНИЕ ТРЕНИЯ ЗОЛОТНИКА
ВЭЛЕКТРОГИДРАВЛИЧЕСКОМ. УСИЛИТЕЛЕ
СТАТИЧЕСКОГО ТИПА НА УСТОЙЧИВОСТЬ СЛЕДЯЩЕГО ГИДРОПРИВОДА
В злектрогидравлическом усилителе статического ти па, который широко применяется в рулевых машинах,
63
liQiJi — A 3sx = kQp (TEs -f- 1) рд;
Х'=ф(рд); |
\ |
|
sy = kQxx\ |
I |
(1.99) |
(TyS + 1 ) / = lly lls , j |
|
|
WBX ko.cУ == Ws! |
|
) |
TE
V
2EIIQP
Здесь ф(рд) — нелинейная функция типа'люфта, обус ловленная совместным действием трения и пружин зо лотника (рис. 1.22), выражается системой уравнений;
X = kxp (ря— b sign sx) |
при sx ф |
0; |
kxp(Pn— b )s^ xs^ kxp(рд+ b) |
при sx = |
0, |
64
А3 Fтр
где kxp
Сз А3
На основании полученных уравнений (1.100) можно построить структурную схему следящего привода, кото рая показана на рис. 1.23, и доказать [4], что для полу ченной нелинейной структуры выполняется свойство об общенного фильтра.
Произведя гармоническую линеаризацию нелинейной характеристики (1.100), получим зависимость
ф(Рд) = Ч{Ар)Ря + |
(1.101) |
где X = ср (Рд).
Обозначим передаточную функцию линеаризованного звена (1.100) через
wn(s) = р(ЛР) + ? ^ ^ 5 = /е,Р[ g(ÄP) + 9- ^ - s ] ,
( 1. 102)
где q(Ap) и q'(Ap) — гармонические коэффициенты уси ления нелинейного звена типа люф та [23];
Преобразуя совместно первые три уравнения системы (1.99) , получим передаточную функцию гидроусилителя статического типа с электрическим управлением и с уче том гармонической линеаризации нелинейного звена (1.100) в таком виде:
ѴУэгу (s)-- |
*эгу {Ар) |
|
(І.ЮЗ) |
||
|
&2ЛС |
T j + T ^ Â A s + l |
|
|
|
где ТХ= ТЕ- |
гэмп |
__ Ѵ_ |
|
Те |
|
|
|
2Ek |
1+- |
Q p |
|
|
Сэмп |
|
3— 3354 |
65 |
E* S
О (1) ca s
CL 5
C CL
О Ь
CL
ctsS
Е 2
3°
§5
!f? >■»
s *
га н
SÖо га^
a)C L
лотмика
й О
^sS
а> се с: га - s ^ o-g
н
« s*~
S’ °
ОНÜJ. щ
иР
О)
о
É- о й>
а >*
6 6
A U I + A A
г , |
( А , ) = - |
Сэмп. |
|
|
|
||
|
|
C3^Qp |
1-f- ■ |
|
|
|
Сэмп |
|
|
Сз.с == k i k p i i A c |
-f- kzAc', |
k F l \ C 3 { A T \ k p h k X p
^ЭГУ [ А ) =
1 + Сз.с/Сэмп
Для определения границы устойчивости следящего привода с учетом трения золотника запишем на основа-
Ар,Н/снг_____________________ ______________oft
|
О б л а с т ь |
у с т о й ч и в о с т и |
, |
■Fmp=3H |
|
|
||
|
л и н е й н о й м о д е л и |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
I / |
|
О б л а с т ь а в т о к о л е б а н и й |
|||
|
|
|
1/ |
ьѵ |
Fmp=2H |
|
|
|
|
О б л а с т ь у с т о й ч и в о г о |
( / |
у |
'S |
|
|
|
|
|
р а в н о в е с и я |
\ / / |
№ |
|
|
|
||
|
|
r |
w |
z* |
Fmp=1H^ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
О б л а с т ь н е у с т о й ч и в о с т и |
|||
|
|
I |
1 |
|
|
I |
I |
|
О |
50 |
100 К г |
150 |
К , |
200 |
150 |
К р і / с |
Рис. 1.24. Области устойчивости следящего гидропривода с учетом трения золотника
НИИ структурной схемы (см. рис. 1.23) и формулы (1.101)
характеристическое уравнение замкнутого контура при вода
|
(7Vcos+ l)[7\s-|-тЛАр)-г 4 S + A'D ( ^ ) = 0, (1.104) |
|
где |
К в ( І р ) = Дв[ g ( lp) + L (^ |
l Л . |
|
йй |
J |
Kü = kyksrykvxkg с — коэффициент добротности следя щего привода.
Полагая s = jQ и разделяя вещественную и мнимую части уравнения, рассчитываем и строим график облас
тей устойчивости следящего привода, который представ лен на рис. 1.24.
Анализ областей устойчивости (см. рис. 1.24) следя
3 * |
67 |
|
щего привода (см. рис. 1.2) показывает, что совместное действие контактного трения и пружин золотника в гид роусилителе статического типа приводит к уменьшению областей устойчивости линейной модели привода за счет образования дополнительной области автоколебаний, При этом критическое значение коэффициента добротно сти линейной модели К\ уменьшается до значения К.2 (см. рис. 1.24). Из двух ветвей периодического решения для амплитуд устойчивому решению, а следовательно, и ус тойчивым автоколебаниям принадлежит верхняя ветвь, а неустойчивому решению — нижняя. С увеличением тре ния золотника критический коэффициент добротности своего значения не меняет, а амплитуда автоколебаний увеличивается.
Все эти особые динамические свойства следящего привода с учетом трения объясняются тем, что совмест ное динамическое действие трения практически безынер-
Рис. |
1.25. С т р у к т у р |
ная |
схема электрогид- |
равлического усили теля с обратной связью:
W у у (s) — передаточная
функция астатического гидроусилителя
ционного золотника и упругих сил его пружин эквива лентно динамическому действию нелинейного звена типа люфта.
1.9. ПЕРЕДАТОЧНАЯ ФУНКЦИЯ ЭЛЕКТРОГИДРАВЛИЧЕСКОГО УСИЛИТЕЛЯ С ЖЕСТКОЙ ОБРАТНОЙ СВЯЗЬЮ
Основу электрогидравлического усилителя с обрат ной связью (рис. 1.25) составляет астатический гидроуси литель, охваченный обратной связью. Различают электрогидравлические усилители с жесткой (механической) и упругой (пружинной) обратными связями (рис. 1.26, 1.5, 1.6 и 1.27). В свою очередь, первую группу можно разделить на усилители с жесткой единичной обратной связью (см. рис. 1.26 и 1.5) и усилители с кинематической (например, с рычажной) обратной связью (см. рис. 1.6),у которых коэффициент обратной связи не равен единице.
6 8
Основными достоинствами электрогидравлических усилителей с жесткой обратной связью являются: высо кое быстродействие, стабильность характеристик (и, что
Рис. 1.26. |
С хем а |
электро |
||
гидр авлического |
усили |
|||
теля |
сопло-заслонка |
с |
||
ж есткой |
единичной |
об |
||
|
ратной связью |
|
Рис. 1.27. Электрогидравлический усилитель сопло-заслоика
с |
механической позиционной |
обратной связью: |
|
а — схема |
ЭГУ; б — расчетная |
схема; |
/ — якорь-заслонка; 2 — пру |
|
жина обратной |
связи; 3 — золотник |
очень важно, — коэффициента 'передачи) при изменении температуры в широком диапазоне, отсутствие центриру ющих пружин, которые могут вызвать перекос золотни ка и увеличить его трение.
В этом классе усилителей золотник молено считать, свободноплавающим, так как его перемещение происхо-