![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Костин С.В. Рулевые приводы
.pdf
|
|
Ушах <С Утр < |
+ Утих- |
|
(3.113) |
Для рассматриваемого привода |
|
|
|||
У„ = сА + і ( |
|
М „и. + / е„ + |
Г ( |
+ |
/Ш .)] . |
. |
' |
а-фс.тр |
|
|
(3.114) |
асро.тр |
|
|
|
требуе- |
|
где Йо = — :---- , Ес = --------- — соответственно |
|||||
at |
|
dtz |
|
|
|
мые угловые скорости н ускорения выходного вала. Выражение (3.114) можно преобразовать также сле
дующим образом: |
|
|
|
|
|
||
|
Утр■= |
|
+ |
ес + Г ^ ) + |
|
||
|
+ ~ { м |
тш+ |
Т - ^ і ) ] |
, |
(3.115) |
||
где |
|
|
|
7м = |
сса |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Если привод натружен шарнирным моментом, то, под |
|||||||
ставляя |
в формулу |
(3.115) |
соотношение |
Л4С0Пр= Мш = |
|||
= Сщфс.трі получим |
|
|
|
|
|
||
Утр = |
CQ[ Й + |
7’м| |
6С + Т |
+ —— (фс.тр + |
Г й с ) ] . |
||
|
|
|
|
|
ш |
|
(3.116) |
где фс.тр — требуемое изменение угла поворота |
выходно |
||||||
го вала; |
J |
сса |
|
|
|
|
|
„ |
|
— постоянная времени, харак- |
|||||
Тш = |
------ • — ---- |
|
|||||
|
Тм^ш |
Сш |
|
|
|
|
|
теризующая величину шарнирного момента. |
|
||||||
Выражение |
(3.116) |
можно записать также в виде |
|||||
Ртр = -j- [ фс.тр + ( Т |
+ |
Т Ш ) Й С |
+ Т щ Т ы Е с + |
Т щ Т |
ы —jj- j . |
||
|
|
|
|
|
|
|
(3.117) |
Последнее соотношение может быть получено также из
передаточной функции (3.70).
Подставляя утр из формулы (3.115) в выражение (3.113), получим
190
■£2шах |
Йо + Г „(е0 + Г |
dt |
) -f- |
|
||||
|
|
|
|
' |
|
' |
|
|
+ |
( Мсопр + Г |
|
) < |
+ |
Птах, |
(3.113), |
||
Уmax |
bkn |
|
|
|
значение угло- |
|||
где Птах — |
|
■--------максимальное |
||||||
CQ |
|
Са |
|
|
|
|
|
|
вон скорости выходного вала |
при |
отсутствии |
нагрузки. |
|||||
При наличии шарнирного момента на основании соот |
||||||||
ношений (3.113) |
и (3.116) |
|
|
|
|
|
||
Птах <1 Пс Н~ |
Бс -f- Т —у |
) + |
|
|||||
“Ь ~—(фо.тр “Ь TQс) |
"Ь Птах- |
(3.119) |
||||||
|
і ш |
|
|
|
|
|
|
|
Выражение (3.118) позволяет достаточно быстро оце |
||||||||
нить характер требуемого закона |
движения выходного |
|||||||
т |
т ( |
+ |
I т ^ 8 0 \ I |
|
т ^ - ^ о о п р |
< П С+, |
||
вала. Так, если |
|
Т — |
J -\- — |
Т — —— |
||||
|
|
|
|
|
|
|
dt |
|
+ -у- Мсопр, то требуемый режим мало отличается от ус
тановившегося режима движения с постоянной угловой скоростью По при наличии на выходном валу постоянного по величине момента М00пр.
Иногда анализ условия (3.118) удобно проводить на плоскости механических характеристик исполнительного элемента привода. Нетрудно убедиться в том, что наклон механических характеристик исполнительного элемента привода, структурная схема которого приведена на рис. 3.15, определяется выражением
(3.120)
где q — передаточное отношение редуктора.
Если из всех частей неравенства (3.118) вычесть Пс и умножить его на fq, то получим
dMсопр
“Ь Лісопр -f- Т - dt
Мп fHfl.Tj) <С
191
|
< ~ Ь мп |
тр |
(3.121) |
где Мц = |
Ыгпс |
значение |
момента, раз |
■максимальное |
виваемого неподвижным исполнительным элементом при вода;
£!д.тр= <7Йс — требуемая угловая скорость исполни тельного элемента.
Следовательно, анализ выражения (3.121) можно про водить 'в следующем порядке:
1. Строятся предельные механические характеристи ки исполнительного элемента привода, соответствующие максимальным значениям переменной на выходе нели нейного звена (+ Ушах—+ bkfi И —ymax= —bkn);
2. На плоскости механических характеристик строит ся так называемая диаграмма нагрузки, т. е. зависимость
Мдчр от &д.тр= </Йс. Выражение для |
м ' |
на основании |
||
условия (3.121) имеет вид |
|
|
|
|
|
|
|
|
dMсопр |
7( 8c + 7V |
) |
+ Mconp + r |
di |
|
•Мд.тр -- |
|
|
|
, (3.122) |
или |
т |
de |
dM coup |
|
|
||||
|
dt |
dt |
(3.123) |
|
ЛІд.тр --- Л4д.тр “Ь |
|
(/“ьс |
|
|
где ЛТд.тр — J 8с "И М сопр |
— требуемый |
момент на валу |
||
' <7 |
|
|
|
|
исполнительного элемента привода.
Отметим, что при 7 = 0 диаграмма нагрузки представля ет собой зависимость требуемого момента на валу испол нительного элемента от требуемой угловой скорости его
движения.
Очевидно, что расположение всех точек диаграммы нагрузки внутри области, ограниченной предельными ме ханическими характеристиками, является необходимым условием обеспечения приводом требуемого закона дви жения выходного вала.
192
Вид диаграммы нагрузки определяется характером требуемого закона движения выходного вала. Так, напри мер, для гармонического режима работы при наличии шарнирного момента имеем
•Мсопр = |
= СшАс Sin Сüt', |
|
dMоопр |
СщАсій cos wt; |
|
dt |
||
|
||
ec = — j4cco2sin |
dec |
|
— 4lcCü3COS wt. |
||
|
dt |
Подставляя эти 'соотношения в формулу (3.122) и учиты вая, что Йд.тр = qQc = qAc cocos wt, получим
Мд .Тр = Мтр |
[ ± |
У 1 - |
( ~ - Р У + |
Tw |
|
] , (3.124) |
||
|
L |
|
'SjüTp т |
' |
|
Ьйтр m |
J |
|
ИЛИ |
|
|
|
|
|
|
|
|
М і г р = |
± М Т Р |
m V |
1 - |
( |
|
) 2 + |
|
|
|
|
|
|
|
4 і й т р т |
1 |
|
|
+ |
( - |
\ 2|7 |
Ы02) 2- і ] |
/Од.тр; |
(3.125) |
|||
|
со / |
|
J |
|
|
|
||
|
' tool / |
|
|
|
|
|||
Meto2 1 Сш |
л _ |
JAcW2 f / С002Y |
, 1 |
|||||
|
|
/со2 |
/ |
|
<7 |
к ' |
со ' |
->’ |
Йтр 7П—: qAcw,
1
СООі
УТыТш
Следовательно, при Т —0 диаграмма нагрузки представ ляет собой эллипс, полуоси которого равны соответствен но Qт р m И I Мтрm I • Для ПОЛуЧвНИЯ ЗаВИСИМОСТИ ЛТд от Пд.тр достаточно ординаты точек эллипса нагрузки, соот ветствующего Т —0, сложить с ординатами точек прямой, проходящей через начало координат под углом, величина и знак которого зависят от произведения
( _ д ) * [ ( - ) ’ _ , |
J |
' (Воі ' LV <0 ' |
193
На основании соотношении (3.121) и (3.125) необхо димое условие обеспечения приводом гармонического за кона движения выходного вала можно записать также в виде
' M |
n |
f'Q,д . Т р - < |
М д . Т р — |
d r Л 1 |
т р |
i n j |
1 |
^ |
^ |
< |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ЬбТР 771 |
|
|
|
|
|
<1 “Ь |
|
^Йд.ТР) |
|
|
(3.126) |
|||
где |
|
Г-= ' {*■+ |
( |
£ |
Л |
- |
т ) ' - ' ] } ■ |
(ЗЛ2 |
|||
|
|
||||||||||
или |
|
|
% |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
r |
C O oi - f - |
СО02 — |
СО2 |
|
|
(3.128) |
|||
|
|
= f |
|
СО“ |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
01 |
|
|
|
|
|
|
Следовательно, анализ условия |
(3.126) |
можно прово |
|||||||||
дить путем совместного рассмотрения эллипса нагрузки, |
|||||||||||
соответствующего |
Т= 0, н прямых, уравнения |
которых |
|||||||||
— А 4 П |
/ |
Й д . т р - |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Заметим, что при частоте со = |
У<о201+ |
со29 коэффици- |
|||||||||
ент /' равен нулю, а условие |
(3.126) видоизменяется: |
||||||||||
|
|
IМтр mI < Мп |
пли |
А с < |
Йтах^1• |
|
|
||||
Когда отсутствует аналитическое выражение для ди |
|||||||||||
аграммы нагрузки или оно имеет |
сложный вид, анализ |
||||||||||
возможности обеспечения приводом требуемого |
закона |
||||||||||
движения выходного вала |
проводится |
по точкам: |
рас |
сматривается ряд характерных точек диаграммы нагруз ки, соответствующих наиболее, тяжелым режимам рабо тъ!, и для каждой из них находятся значения передаточ- "ного отношения редуктора, при которых они лежат в области, ограниченной предельными механическими ха
рактеристиками исполнительного |
элемента (в |
области |
|
располагаемых моментов и угловых скоростей). |
|
||
Точка диаграммы нагрузки, соответствующая задан- |
|||
_ |
dsc |
dMсопр |
^ |
ным значениям Qc, е0, -— , Мсопр и —--------, лежит в об- |
|||
|
dt |
di |
|
ласти, ограниченной предельными механическими харак теристиками, если выполняется условие (3.121), которое можно преобразовать к виду
194
|
|
М д < Л іц.тр *С “Ь -Мд. |
(3.129) |
|
Здесь |
|
|
dMcсопр |
|
|
|
J ( ‘ < + Ti r ) + Мc o u p ' |
||
Ліп.тр ---/ ? й с |
Т- dt |
|||
“Ь |
|
|
||
или |
|
|
|
(3.130) |
|
T ^ j dzc |
^ dMсодр |
||
|
|
|||
|
|
dt |
dt |
|
|
Мп.тр -- -Мд.тр -f- |
|
|
|
где |
|
Jsc + |
M coup |
|
|
Лід.тр-- f§Qc |
|
|
|
|
Величина |
^^сущ ественно зависит от передаточно |
||
го отношения редуктора. |
|
|
||
|
Так как J = LÄq2 + Ju, то |
|
|
|
|
|
-Л^п.тр — B'q -)---- , |
(3.131) |
|
|
|
Ц |
|
|
|
|
dsо |
I |
551)'. (3.132) |
где |
А' — Лібс -f- Л1СОпр ~|- Т I / : dt |
|||
|
|
В' — /д^ ec + Т ~тг^ 4* /^о- |
(3.133) |
Возможные варианты кривых, изображающих зависи мость /ЦцТр от (?>показаны на рис. 3.16.
Отметим, что когда знаки .Л' и В' одинаковые, зависи мость уМдТр от д имеет экстремум при
(3.134)
Мп.тр min — (^ птр)(?= 9 min— — 2 ~\/А'В'. |
(3.135) |
195
Очевидно, что диапазон значений q, при которых при* вод может обеспечить требуемое динамическое состояние, определяется точками пересечения прямых ±М Пс кри
вой, изображающей зависимость ^ |
от Я (см. |
рис. 3.16). Так, для случая, когда знаки А' и В' одинако вые,
q i < q < q z , |
(3.136) |
Рис. 3.16. Зависимость М'я.тр от передаточного отношения редуктора:
а — 1) |
Л'>0, ß'> 0; 2) |
Л'<0, |
В'<0; |
3) |
Л'=0, В'>0; 4) |
Л'=0, |
В ' <0; |
5) В'=0, Л'>0; |
6) |
В ' = О, |
Л'<0; |
6 - 7 ) Л'<0, |
В'>0: |
|
|
8) Л'>0, В '< О |
|
|
где |
<?і,2 |
|
LL ~ |
тр m in |
. (3.137) |
|
|
2В'o . B ' sign& В'B |
IГ ~ ѵV М/Vu /J |
Ѵ |
' |
||
Следовательно, |
параметры |
исполнительного |
элемента |
|||
привода должны удовлетворять условию |
|
|
||||
|
/ |
Ма Y |
|
МІ |
|
|
|
к = ( м '---------) |
> * • |
т- е- й П Г > 1 - <злз8> |
|||
|
|
п.трmin |
|
|
|
|
Подставляя сюда'соотношения (3.132) и (3.133), получим
Ml |
|
|
|
|
4 1/ нбс “Ь Мсопр -(- Т ^/і |
d&с |
dMсопр |
)] X |
|
dt |
dt |
|
||
|
|
|
> 1. |
(3.139) |
X {уд( 6c + 7’- ^ - ) '+ |
с] |
|
|
196
„ |
Мд |
Mnßx.s |
— Рмех maxi S -— — Гд, ТО |
|
Если учесть, что |
—- = |
---------- |
||
|
4/ |
4 |
|
|
можно записать |
|
Р мех max |
|
|
|
|
|
|
|
£ J ц8с “Ь М СОПр |
|
dMcoiip |
|
|
|
dt |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
> 1. |
(3.140) |
|
|
|
d&c |
|
X |
[ |
( Ёс “Ь Т dt )] |
|
Последнее выражение следует использовать при выборе исполнительного элемента привода. Задавшись значени ями постоянных времени Тя и Г, по формуле (3.140) мож но в первом приближении найти требуемое значение Рмех maxДиапазон возможных значений q удобно опре делять по выражениям
Я > Я і = |
2A'signA/ |
--------- |
|
A 'signA ' |
|||
-------------- (^ |
У А.2 — А,) = (1 -т- 2) |
Мп |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.141) |
|
|
ЛІП |
|
" |
4 )= - |
||
Я |
< Я г |
= - с |
|
|
|||
|
|
2В' sign В; Ы |
|||||
|
|
|
|
М д |
|
|
(3,142) |
|
|
= (0.5-ь 1),— -т |
В' |
|
|||
|
|
|
В' sign |
|
|
||
Возможность обеспечения |
динамических |
состояний, |
|||||
для которых |
А' = 0, |
ограничивается |
лишь |
условием |
|||
Мп |
|
„ |
|
|
D/ |
с\ |
|
q < ; --------------, |
а состоянии, для которых В —0, — усло- |
||||||
B 'sig n ß ' |
|
|
|
|
|
|
|
вием q > |
A 'signA ' |
я/ |
п/ |
имеют разные знаки, |
|||
------------- • Когда А |
и ß |
Мп
для определения диапазона возможных значений q не обходимо найти положительные корни двух уравнений
(Мд.тр “Ь Мп И Мп.тр == Мд) .
При сложных .видах диаграммы нагрузки число точек (режимов работы), подлежащих рассмотрению, может
197
быть достаточно большим. В связи с этим методика на следования динамических возможностей привода по точ кам должна обладать максимальной простотой и нагляд ностью. Этому требованию в значительной степени удо влетворяет излагаемый далее графо-аналитический способ.
Учитывая выражение (3.131), можно записать усло
вие (3.129) в следующем виде: |
|
|
|
А' < |
Muq — B'q2\ |
(3.143) |
|
A' > - |
Maq + B'q\ |
(3.144) |
|
Чтобы перейти к относительным |
значениям, |
разделим |
|
обе части этих выражений на /Ѵ1п |
&2ном |
||
И Cjб = — |
(£2ном — |
max
номинальная скорость исполнительного элемента приво да, Qcmax — максимальное значение требуемой скорости выходного вала). Тогда после изменения знака неравенст ва в условии (3.144) получим
л |
< |
^ - |
' qб ' |
|
(3.145) |
|
|
|
<7б |
|
|
||
- л |
< |
^ + в { Ц |
\ |
(3.146) |
||
|
|
<7б |
'q б ' |
|
|
|
II |
А' |
|
|
(3.147) |
||
ИОз |
М!ГЙ„ом |
|||||
|
||||||
в - |
* |
« |
В Q H O M |
(3.148) |
||
•44JI£2C max |
||||||
|
Мп |
|
||||
На рис. 3.17 построено семейство |
кривых, изображаю |
щих зависимость правой части условия (3.145) о т — ПРИ <7б
различных значениях В. Очевидно, что это семейство кри вых может быть использовано и для изображения зависи
мости правой части условия (3.146) от— . Для этого <7б
достаточно изменить знак индексов кривых на обратный. В -процессе исследования возможности обеспечения приводом требуемого закона движения вала возможны
следующие случаи:
1. Знаки А и В одинаковые (смотри кривые / и 2 на
198
рис. 3.16). В этом случае достаточно на номограмме (см. рис. 3.17) провести параллельно оси абсцисс прямую на расстоянии, равном |Л | =Л sign Л.
Если эта прямая, проходящая, очевидно, всегда выше оси абсцисс, пересекается с кривой номограммы, индекс
Рис. 3.17. Номограмма для определения диа пазона возможных значений передаточных отношений редуктора
которой |
равен |
|ß |= ß s in g ß , |
то привод может обеспе |
|
чить требуемое динамическое состояние при |
||||
|
|
QL |
Q |
Qi |
|
|
— < — |
Qб |
|
|
|
Qб |
Qб |
|
„ |
QL |
Qi |
|
|
Отношения — . |
и — определяются точками пресечения |
|||
|
Q6 |
Q6 |
|
|
прямой IЛ I и кривой номограммы с индексом | ß ].
199