![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Петров М.А. Работа автомобильного колеса в тормозном режиме
.pdf0,1 |
ОД |
8,3 |
О,А |
0,5 te e n |
|
Рис. |
4.7. |
|
|
а) упрощенная |
модель колеса |
для |
рассмотрения |
переходных |
процессов; б) принятые законы изменения тормозного момента для анализа
процесса блокирования и разблокирования; Мт— тормозной момент; t — время.
О — MT=500t; Мтт = 144—500/ |
(1) |
□ — уѴіт= 1 ООО/2; Мт= 144—I ООО/2 |
' (2) |
д — Мт= 353у/; Л1 = 144—353у/ |
(3) |
108
В свою очередь, текущее значение передаточного числа можно определить используя уравнения кинетического момен та системы
шк
ю„ |
§ Мт(It -\~ [ MfClt |
(4.23) |
|
|
|||
|
|
||
или, с учетом начальных условии |
процесса при |
(оа= оо; |
|
мк=соо, получим: |
|
|
|
і = ------------------------------------------t---------. |
(4.24) |
||
Л,шо+Л<шо—•/к“к— f M^dt— f Mfdt |
|
||
|
d |
d |
|
Используя выражения (4.21), (4.22) и (4.23), получим диф ференциальное уравнение движения системы вида:
аЧ |
М9 max |
№ _ М т |
(4.25) |
dt |
|
||
|
/ к / к ' |
|
Последнее выражение позволяет определять численным мето дом все параметры движения звеньев модели при различных законах изменения анализируемых величин. В частности, для рассмотрения процессов блокирования и разблокирования ко леса тормозной момент целесообразно задать функцией вре мени
Мт=Ф(і)
(при постоянном значении момента по сцеплению Мершах = = const).
На рис. 4.8 приведены результаты решения уравнения (4.25) для следующих параметров системы:
/ а= |
6 кгсмсек2; / к = 0,14 кгсмсек2; 44?тах = 180 кгсм; |
ш0= 6 0 |
1/сек и различных законах изменения тормозного мо |
мента Л4т = 500г‘ кгсм; Л4Т= 10(Ж2 кгсм; Мт=352і0'5 кгсм. Характер протекания процесса свидетельствует о сущест
венном влиянии закона изменения момента на показатели блокирования.
Повышение скорости роста момента увеличивает замедле ние колеса в течение всего процесса блокирования и приво дит к качественному различию в характере изменения замед ления для первой фазы.
109
Рис. 4. 8. Изменение угловой скорости (шк,) замедления (—шк) и углового пути (а к) при блокировании колеса:
О — Л4Т = 5 0 0 - ^ к г с м |
( з а к о н |
и з м е н е н и я б л о к |
и р у ю щ е г о м о м е н т а ) ; Д — М т = |
= |
1000• |
к г с м ; □ — Л4Т= |
3 5 3 - У < к г с м . |
Обращает на себя внимание также тот факт, что время полного блокирования колеса и тормозной момент, соответ ствующий окончанию блокирования, отличаются незначитель но (в пределах 20%), а различие в суммарных углах поворота блокируемого колеса достигает 45%.
На описанной модели возможно также моделирование процесса разблокирования колеса при снижении тормозного момента.
На рис. 4.9 показано изменение углового ускорения, ско-
110
г *
111
ui |
|
U.a |
CD |
|
Ссек |
||
Рис. 4. 9. Изменение угловой скорости (сок), ускорения (юк) |
и углового пути (а к) |
колеса при раз |
|
блокировании: |
|
|
|
Д — Л4Т= 144—353У/; О — JMT= |
144—500• /; |
□ — Мт = 144—1000/2; |
|
(законы изменения тормозного |
момента при разблокировании) |
|
рост и суммарного угла поворота разблокируемого колеса для трех законов снижения тормозного момента:
1.Мт = 144—500/, кгсм,
2.Л4Т= 144— 1000/^кгсм,
3.ѵИт = 144—352 у/, кгсм и ранее приведенных параметров системы.
Во всех случаях время полного разблокирования колеса составляет 40-ь-60% от времени полного растормаживания. Наблюдаемые при этом угловые ускорения колеса достигают 800-1-900 1/сек, что значительно выше замедлений, развивае мых в процессе блокирования. Максимум ускорений во всех вариантах падения тормозного момента приблизительно соот ветствует критическому проскальзыванию колеса, т. е. режиму
смаксимальным коэффициентом сцепления.
§5. Моделирование движения колеса через неровности и при скачкообразном падении
коэффициента сцепления
Движение тормозящего колеса через неровность сопровож дается существенным изменением силовых и кинематических соотношений [22; 23; 24; 25; 26; 27; 28]. Количественно это из менение определяется целым комплексом факторов, характе ризующих параметры неровности, упругие свойства шины, подвески и режим движения колеса.
Имеющиеся к настоящему времени данные не позволяют установить строгие функциональные связи между показателя ми, характеризующими режим движения колеса, н влияющи ми на них факторами. Поэтому целесообразно сделать ряд допущений, которые, не искажая ход процесса в целом, позво ляют значительно упростить модель. В данном случае такими допущениями являются:
а) сцепные свойства поверхности при движении через не ровность сохраняются постоянными,
б) влияние неровности на передаточное число кинематиче ского преобразователя незначительное и может не учитывать ся при анализе,
в) тормозной момент остается постоянным.
С учетом указанных допущений для моделирования необ ходимо иметь зависимости условного момента сопротивления {Mf) и момента по сцеплению (М¥тах ) от времени (/). Эти
112
зависимости можно получить в виде таблиц по эксперимен тальным записям процесса движения тормозящего колеса че рез неровности.
Таким образом, уравнение описывающее движение через неровность, будет иметь следующий вид:
^ 1 <= |
F (t) /(/) — — . |
|
(4.26) |
dt /, |
Ік |
|
|
|
|
|
« |
|
/сек1 |
||
|
1 |
0 |
0 |
|
0 |
|
-100
−200
IÖ0 |
180 |
V |
126 |
0 |
«ге м |
|
203 |
190 |
1 |
|
|
ISO |
m |
ISO |
IVW, КГ С М |
||
180 |
226 |
|
200 |
130 |
М ч>і К Г С -М |
ISO |
272 |
308 |
2 2 0 |
\80 |
M ifj K.rc M |
Рис. 4. 10. Изменение угловой скорости и углового ускорения колеса при движении через пороговую неровность:
“ к — угловая скорость колеса; |
шк — угловое ускорение |
колеса; М / — мо |
мент сопротивления качению |
(с учетом воздействия дорожных неровнос |
|
тей) ;Mi?шах — максимальный |
момент сцепления (при |
критическом про |
|
скальзывании) . |
|
113
На рис. 4.10 показано изменение угловой скорости и уско рения тормозящего колеса при переезде через пороговую не ровность высотой 40 мм и длиной 400 мм.
За начальные условия принято:
аЧ |
^ d ма |
Мт |
|
|
соо = 60 1/сек; |
d t |
d t |
/ в+ / к ; |
|
|
|
М іршах = 1 8 0 |
КГСМ . |
|
Изменение Aff и Л49тах вводилось в виде таблицы с ша гом 0,003 сек (выборка из таблицы приведена под графиком). Полученные результаты свидетельствуют о значительном вли янии дополнительного момента сопротивления, вызванного пре одолением неровностей на угловую скорость и ускорение ко леса. Развиваемые при этом ускорения (замедления) в не сколько раз могут превосходить замедления установившегося торможения.
Рис. 4. И. Изменение угловой скорости и углового ускорения тормозящего колеса при скачкообразном падении коэффициен та сцепления:
(ок— угловая |
скорость колеса; шк — угловое |
ускорение коле |
||
са; ДМmar—падение максимального момента по |
сцеплению |
|||
(при < = 0); |
— от 180 до |
140 кгсм; — от |
180 до |
100 кгсм; |
|
— от |
180 до 60 кгсм. |
|
|
114
Следует однако отметить, что полученные результаты мо делирования являются приближенными и нуждаются в даль нейшем уточнении и детализации. Значительно проще и, на наш взгляд, более достоверно моделируется движение колеса при скачкообразном изменении коэффициента сцеп ления.
Для моделирования достаточно ввести заданное изменение момента по сцеплению (Л4?тах ) в уравнение (4.25) и прово дить его решение до получения установившегося режима тор можения или полного блокирования колеса.
Результаты такого решения приведены на рис. 4.11. Вари ант 1 соответствует скачкообразному изменению момента по сцеплению от 180 кгсм до 140 кгсм, вариант 2 — от 180 кгсм до 100 кгсм и вариант 3 — от 180 кгсм до 60 кгсм.
В каждом варианте начальные условия были одинаковы и соответствовали начальным условиям моделирования движе ния на пороговой неровности.
Согласно приведенным результатам переходной процесс после скачкообразного изменения условий сцепления для 1-го варианта заканчивается через 0,07-^0,075 сек. Угловыезамедления колеса достигают при этом 100 1/сек2. Для 2-го и 3-го вариантов переходный процесс более длительный (0,1 Іи-0,21 сек.) л оканчивается полной остановкой колеса. Угловые за медления при этом достигают (340-г-560) 1/сек2.
§ 6. Динамические характеристики тормозящего колеса по экспериментальным данным
Согласно рассмотренной функциональной схеме автомо бильное колесо представляет из себя многомерную динамиче
скую систему с двумя выходными переменными |
(<ок; Рт) |
и п |
входными воздействиями (рис. 4.2), а поэтому |
свойства |
всей |
системы будут определяться совокупностью |
2п операто |
ров [29].
Строгое аналитическое определение этих операторов на современном этапе знаний о рабочем процессе колеса не пред ставляется возможным, поэтому во многих случаях целесооб разно его динамические свойства определять эксперименталь ным путем.
На рис. 4.12 приведена осциллограмма процессов блокиро вания II разблокирования тормозящего колеса, полученная
115
на стенде с беговым барабаном (ИУ-4). Сравнение осцилло граммы с данными, полученными при моделировании анало гичных процессов, дает качественное совпадение, несмотря на значительные искажения за счет времени запаздывания при регистрации угловой скорости (Ат« 0,05 сек) и углового уско
Рис. 4.12. Осциллограммы процессов блокирования и разблокирования затормаживаемого колеса:
1 — угловая скорость ведомого колеса; 2 — угловая скорость заторма живаемого колеса; 3 — угловое замедление (ускорение) затормаживае мого колеса; 4 — давление в тормозном приводе; 5 — тормозном момент: 6; 7 — отметки углового пути затормаживаемого колеса и бегового барабана.
116
Рис. 4. 13. Осциллограмма процесса движения тормозящего колеса через пороговую неровность:
1, 2 — тормозные силы па колесе; 3 — угловая ско рость колеса; |
4; 7 — вертикальная нагрузка на |
колесе; 5 — тормозпоіі момент; 6 — угловой путь |
ведомого колеса. |