книги из ГПНТБ / Автоклавная обработка силикатных изделий
..pdfзистых гидрогранатов предпочтительнее, чем алюминие вых.
Наличие в связующем веществе железистых |
гидро |
|
гранатов наряду с улучшением свойств изделий |
(обу |
|
словленным их формой и размером таких |
новообразо |
|
ваний), по-видимому, должно оказывать и |
отрицатель |
ное влияние, обусловленное высокой основностью гидро-^1 гранатов: основность гидросиликатов равна приблизи тельно единице, а основность гидрогранатов значитель
но выше - она равна |
3 или 4 |~133]. |
Отсюда |
следует, |
||
что при одном и том |
же количестве |
новообразований |
|||
для кристаллизации гидросиликатов потребуется |
значи |
||||
тельно меньше извести, чем для гидрогранатов. В |
ре |
||||
зультате при увеличении доли гидрогранатов в |
составе |
||||
гидратных новообразований значительно меньше |
|
крем |
|||
незема будет связываться в гидросиликаты |
кальция. |
||||
Это, в свою очередь, |
неизбежно повлияет на прочност |
||||
ные характеристики силикатных образцов (в том |
слу |
||||
чае, когда в исходной известково-кремнеземистой |
сме |
||||
си содержится недостаточное количество извести). |
|||||
В работе [35] приведены |
данные, свидетельствующие- |
||||
о том, что двуокись |
титана |
ускоряет |
усвоение |
извести |
при гидротермальной обработке известково-кремнеземис
тых смесей. Вместе с тем здесь |
отмечается, что в при |
||||||
сутствии |
Т і С>2 замедляется связывание |
кремнезема |
|||||
и несколько сокращается выход гидратных |
новообразо |
||||||
ваний. Было высказано предположение, что при |
введе |
||||||
нии в известково-кремнеземистую смесь добавки |
Т і С>2 |
||||||
наряду с гидросиликатами кальция образуются |
гидро |
||||||
титанаты |
кальция. В работе |
[139] |
рассматриваются по |
||||
лученные в системе CaO-Ti О2 —Н2О |
гидротитанатов |
||||||
кальция при обработке исходной смеси по режиму |
1- 8- |
||||||
-0,75 ч при давлении насыщенного пара 9 ат. |
Гидроти- |
||||||
танат кальция, по данным [139], |
характеризуется фор |
||||||
мулой CaO. Ti 0 2 -ЗН2 0 . |
|
|
|
|
|
|
|
Наши исследования по влиянию Ті С>2 на |
|
скорость |
|||||
усвоения извёсти (табл.13) |
указывают |
на |
то, |
что |
да |
||
же в образцах из смеси с 1% двуокиси титана, |
|
нахо |
|||||
дившихся в автоклаве лишь в период подъема |
темпера- |
1 2 0
Т а б л и ц а 13. Влияние |
добавки двуокиси титана |
на количество свободной окиси кальция |
|
в образцах-кубах |
с ребром 1,41 см |
Продолжи |
Содержание свободной |
окиси кальция в об |
||
тельность |
разцах из |
смесей |
|
C /S =0,5+ |
^гидротер |
C /S =0,5 |
C /S =0,5+ |
С/5 =0,5+ |
|
мальной об |
|
+1% Ті 02 |
+2 %Ті 0 2 |
+5% Ті 0 2 |
работки при |
|
|
|
|
постоянной |
|
|
|
|
температуре |
|
|
|
|
в ч |
|
|
|
|
Температура гидротермальной |
обработки 175°С |
|||
0 |
14,65 |
9,28 |
10,18 |
7,80 |
4 |
3,29 |
0,34 |
5,15 |
0,27 |
8 |
2,31 |
0 |
0 |
0 |
16 |
2,68 |
0 |
0 |
0 |
24 |
0,92 |
0 |
0 |
0 |
*»-
Температура гидротермальной обработки
to о о о О
0 |
5,37 |
1,22 |
5,67 |
0,40 |
|
4* |
0 |
0,08 |
0,13 |
0,06 |
|
П р и м е ч а н и е . Ввиду того, |
что в образцах, |
прошедших |
|||
более длительную обработку при 200°С, а также в. |
об |
||||
разцах после |
гидротермальной обработки при 225°С |
не |
связанная СаО отсутствует, эти данные не включены в табл. 13.
туры до 175°С, во взаимодействие |
вступает приблизи |
||
тельно на 25% больше извести, чем |
в образцах, |
изго- |
|
■^чтовленных из контрольной смеси. С |
увеличением |
срока |
|
гидротермальной обработки ускоряющее |
действие дву |
||
окиси титана усиливается: в образцах, |
находившихся |
||
при 175°С в течение 24 ч, неусвоенная известь |
отсут |
||
ствует. |
|
|
|
1 2 1
Увеличение дозировки Ті С>2 до 2-5% |
ускоряет |
свя |
зывание извести лишь при непродолжительной (4 ч) |
ав |
|
токлавной обработке. |
|
|
При большей продолжительности |
гидротермальной |
|
обработки интенсифицирующее действие |
различных |
до |
зировок двуокиси титана приблизительно одинаково. |
С |
|
повышением температуры гидротермальной обработки до ^ |
200 и 225°С свободная известь в образцах |
либо |
от— |
|
||||
сутствует, либо ее содержание невелико. В |
процессе |
|
|||||
гидротермальной обработки при температуре 200°С вве |
|
||||||
дение Ті С>2 тормозит вовлечение кремнезема |
во |
|
вза |
|
|||
имодействие с известью. В результате в составе |
гид- |
|
|||||
ратных новообразований образцов появляется |
|
гидрат |
|
||||
a - C 2S . |
|
|
|
|
|
|
|
При изготовлении изделий из силикатных |
бетонов |
в |
|
||||
известково-кремнеземистую смесь часто вводят |
|
не |
|
||||
большое количество двуводного гипса, |
регулирующего |
|
|||||
сроки схватывания вяжущих [[74, 103, 140]. |
Имеются |
|
|||||
ограниченные данные [23] о влиянии гипса на |
|
фазовый |
|
||||
состав гидросиликатных новообразований |
и |
некоторые |
|
||||
строительно-технические свойства силикатных |
|
мате- |
^ |
||||
риалов автоклавного твердения. С целью изучения влия |
|
||||||
ния гипса на фазовый состав новообразований |
|
|
были |
|
|||
приготовлены сырьевые смеси из кварцевого песка, из |
|
||||||
мельченного до удельной поверхности по |
воздухопрони |
|
|||||
цаемости 5100 см^/г и Са(ОН)2 . Соотношение |
С /S |
в |
|
||||
смесях 0,5 и 1. В смесь дополнительно вводили |
1 ,2 |
и |
|
||||
5% двуводного гипса (рис.35). При В/Т=0,3+0),32 из |
ука |
|
|||||
занных смесей формовали образцы-кубы с |
ребром 1,41 см, |
|
|||||
которые подвергали гидротермальной обработке |
в |
сре |
|
||||
де насыщенного водяного пара при 175°С в течение |
до |
|
|||||
24 ч. |
|
|
|
|
|
|
|
Как следует из табл. 14, в образцах,приготовленных |
|
||||||
из известково-кварцевых смесей без добавления |
гипса, |
|
|||||
свободная СаО содержится даже при удлинении |
периода |
' |
|||||
изотермической выдержки до 24 ч. Введение гипса |
|
TS" |
|
||||
количестве от 1 до 5% резко ускоряет связывание |
СаО |
|
|||||
в новообразования. В образцах из смесей |
|
с C /S |
=1 сво |
|
|||
бодная окись кальция полностью исчезла |
после |
изотер- |
|
1 2 2
123
Т а б л и ц а 14. Влияние двуводного гипса на содержание свободной СаО в образцах из известково-кварцевых смесей, подвергнутых автоклавной обработке при 175°С
Содер |
Соот |
Содержание свободной СаО в % при |
|
||||
жание |
ношение |
изотермической |
выдержке (175°С) |
в |
|||
двувод |
С /S в |
течение |
в ч |
|
|
|
|
ного |
смеси |
0 |
4 |
8 |
16 |
24 |
^ |
гипса |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
в % |
|
|
|
|
|
|
|
п |
/0 ,5 |
14,65 |
3,29 |
2,31 |
2,68 |
0,92 |
|
|
U |
31,18 |
- |
19,80 |
- |
12,42 |
|
1 |
/0,5 |
5,82 |
— |
0 |
0 |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
\ 1 |
24,25 |
2,39 |
- |
0 |
0 |
|
|
ГО,5 |
6,89 |
- |
0 |
0 |
0 |
|
2 |
( , |
22,67 |
2,24 |
- |
0 |
0 |
|
|
|
||||||
|
/0,5 |
5,63 |
- |
0 |
0 |
0 |
|
|
11 |
20,38 |
0,91 |
- |
0 |
0 |
|
I
мической выдержки в течение 16 ч, а из смесей с С/&= =0,5 - после выдержки в течение 8 ч.
Анализ фазового состава новообразований |
в |
образ |
цах из смеси с C /S =1 показал, что в результате |
вза |
|
имодействия окиси кальция с кремнеземом в |
присутст |
вии гипса уже после выдержки в течение 4 ч образует
ся гидросиликат серии С - S -Н (I ), |
который |
при |
дли |
|||
тельной |
гидроЧермальной обработке |
(16-24 |
ч) превра |
|||
щается в |
ксонотлит. Увеличение |
содержания |
гипса |
с 1 |
||
до 5% не влияет на интенсивность дифракционных |
мак |
|||||
симумов |
ксопотлита |
d/n =3,65; |
3,22; 3,09; 2,82 |
и |
||
2,71 Я. Вне зависимости от основности исходной |
сме-? |
|||||
си введение в нее от 1 |
до 5% двуводного гипса сущест |
|||||
венно интенсифицирует процесс связывания окиси |
каль |
|||||
ция с кремнеземом. С |
увеличением |
продолжительности |
||||
изотермической выдержки от 4 |
до 16-24 ч в зависимос |
124
ти от основности исходной смеси наблюдается |
превра |
|
щение ранее образовавшегося гидросиликата C - S - H ( I ) B |
||
тоберморит |
(С/S исходной смеси 0,5) или |
ксонотлит |
(С/S исходной смеси 1). |
|
|
Если для изготовления вяжущего используют чистые |
||
кварцевые пески, то при введении в смесь 2 % |
гипса |
|
прочность |
силикатных материалов на сжатие |
повышает |
ся на 10%; если применять песок, содержащий 5% поле
вых шпатов, то введение 2% гипса повысит |
|
прочность |
|||||||
при сжатии на 25%.Введение в смесь 2% гипса |
|
приводит |
|||||||
к увеличению прочности при изгибе материалов из |
сме |
||||||||
сей на основе кварцевого песка на 80% и |
кварцево-по |
||||||||
левошпатовых песков, содержащих около 5% |
|
полевых |
|||||||
шпатов, на |
30%. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Прочность материала при сжатии на основе |
|
квар |
|||||||
цево-полевошпатового песка, содержащего 20-25% |
по |
||||||||
левых |
шпатов и лесса, |
с добавкой |
гипса |
|
несколько |
||||
снижается. |
Введение 2% гипса в вяжущее |
на |
|
основе |
|||||
кварцево-полевошпатового песка с повышенным |
содер |
||||||||
жанием полевых шпатов |
и |
лёсса |
вызывает некоторое |
||||||
уменьшение прочности образцов при изгибе по |
сравне |
||||||||
нию с образцами из вяжущего, не содержащего |
гипса. |
||||||||
При использовании вяжущего на основе чистого квар |
|||||||||
цевого песка и песка, содержащего около 5% |
|
полевых |
|||||||
шпатов, с увеличением содержания гипса с 2 |
|
до |
5% |
||||||
прочность материалов |
при сжатии существенно не воз |
||||||||
растает. Прочность материалов при изгибе с |
|
повыше |
|||||||
нием содержания гипса |
в сырьевой смеси с |
2 |
до |
5% |
|||||
также существенно не возрастает. Если же ввести |
5% |
||||||||
гипса в вяжущее на основе песков с повышенным |
(до |
||||||||
25%) |
содержанием полевых шпатов и лёсса, |
прочность |
|||||||
материалов снижается на 5-20% по сравнению с |
проч |
||||||||
ностью материалов из смесей, содержащих 2% |
гипса. |
||||||||
Увеличение |
количества |
гипса a â 5% в смеси на |
основе |
||||||
лёсса |
вызывает некоторое |
повышение прочности мате |
риалов при изгибе по сравнению с материалами из сме си, содержащей 2 % гипса.
ГЛАВА Ш
РЕЖИМЫ АВТОКЛАВНОЙ ОБРАБОТКИ СТРОИТЕЛЬНЫХ МАТЕРИАЛОВ И ИЗДЕЛИЙ ИЗ СИЛИКАТНЫХ БЕТОНОВ
1.Основные закономерности процесса гидротермального твердения известково—кремнеземистых материалов
При автоклавной обработке известково-кремнеземис тых смесей происходит ряд сложных физико-химических процессов, в результате которых получаются монолит ные материалы, обладающие высокой прочностью и дол говечностью. Изучению этих процессов посвящено боль
шое количество работ советских исследователей: |
А.В. |
|||||
Волженского [32, 33, 35], Ю.М. Бутта |
и Л.НРашковича |
|||||
[26], |
Т.М. Берковича [12] , К.Э. Горяйнова |
[44] |
и др. |
|||
А.В. Волженский создал теорию |
гидротермального |
|||||
твердения известково-кремнеземистых материалов. |
Он |
|||||
различает |
три стадии автоклавной обработки |
изделий. |
||||
Первая |
стадия начинается с момента впуска |
пара |
||||
в автоклав |
и заканчивается при достижении |
|
равенства |
|||
температур |
теплоносителя и изделий. Изделие |
нагрева |
||||
ется |
двумя путями: передачей тепла |
с |
поверхности |
изделия внутрь его вследствие теплопроводности мате риала и за счет тепла, освобождающегося при конден
126
сации пара, который проникает в материал через |
поры |
|
и капилляры. |
|
|
Вторая стадия характеризуется постоянством |
тем |
|
пературы и давления в автоклаве. В этот период |
мак |
|
симально развиваются все те химические и |
физико-хи |
|
мические процессы, которые обусловливают |
возникно |
|
вение цементирующих новообразований и твердение |
из |
|
делий. К началу второй стадии поры изделия |
заполнены |
водным раствором гидрата окиси кальция, непосред ственно соприкасающимся с кремнеземистными ком - понентами. В этих условиях взаимодействие между гидроокислью кальция и кремнеземом, а также гид -
ратация |
компонентов протекают при наличии |
воды в |
жидкой |
фазе. |
|
Третья стадия автоклавной обработки начинается с |
||
момента |
прекращения впуска пара в автоклав и |
закан |
чивается в момент извлечения изделий из автоклава. В этот период снижается температура изделия и его влаж
ность. Происходит обогащение и пронизывание |
пленок |
|
цементирующего вещества, образовавшегося в |
преды |
|
дущий период, гидратом окиси кальция и другими |
раст |
|
воренными веществами. По мере испарения влаги |
из |
пор материала цементирующее вещество подсушивается, что положительно влияет на его прочность.
Работы К.Э.Горяйнова [46] , М.Я. Кривицкого [76], К.Ф. Ломутова [84], С А . Миронова [97], AJ3 .Саталкина [119] позволили также выявить влияние на свойства
изделий ряда физических процессов, протекающих |
на |
различных стадиях автоклавной обработки. |
|
Для назначения рациональных режимов автоклавной обработки известково-кремнеземистых материалов важ
но знать основные закономерности |
гидротермального |
|
твердения, влияние на этот процесс различных |
факто |
|
ров, а также взаимосвязь кинетики твердения и |
кине |
|
тики связывания окиси кальция с кремнеземом, в |
ре |
|
зультате чего образуется связующее вещество |
(це |
|
ментный камень), состоящее из гидросиликатов |
каль |
|
ция. |
|
|
Если в |
состав сырьевой смеси помимо извести |
и |
кварцевого |
песка входят другие материалы, такие, |
как |
доменные шлаки или золы ТЭС, то процесс образования связующего вещества усложняется, поскольку наряду с
гидросиликатами кальция образуются гидрогранаты. |
В |
этом случае изменяется также кинетика твердения |
ма |
териалов в автоклавах. |
|
Представляют интерес результаты исследований |
в |
этой области, проведенных в РОСНИИМС [72, 73]. В ка
честве основных сырьевых материалов были использо |
|
ваны кварцевый песок Люберецкого месторождения |
и |
кальциевая сухая гидратная известь (пушёнка). Образ
цы-цилиндры диаметром и высотой 55,5 мм |
формовали |
на лабораторном гидравлическом прессе под |
давлением |
160 кгс/см^, а затем подвергали обработке |
насыщен |
ным паром в автоклаве с электрическим обогревом при
температуре 174,5; 183; 191 и 203°С; давление |
состав |
|
ляло соответственно 9, 11, 13 и 17 ат.. |
Длительность |
|
выдерживания образцов в автоклаве |
при |
заданной |
температуре - от 0 до 24 ч. |
|
|
Опыты показали, что между длительностью |
авто |
|
клавной обработки при постоянной температуре |
и проч |
ностью известково-кремнеземистых материалов сущест вует сложная зависимость (рис. 36, 37; 38, 39).С уве личением длительности автоклавной обработки проч ность материалов непрерывно возрастает до тех пор, по
ка не будет достигнут определенный максимум. |
После |
его достижения прочность резко снижается, а |
затем |
повышается до второго максимума, по достижении |
ко |
торого снова резко снижается и опять возрастает |
до |
следующего максимума, и т.д. Количество экстремаль |
|
ных точек на кривых твердения, соответствующих |
до |
стигаемым максимальным значениям прочности матери алов не является постоянным и зависит от ряда фак торов: температуры насыщенного пара, длительности в£і-
держивания при определенной температуре, |
состава |
|
сырьевой смеси |
и дисперсности ее компонентов. Чем |
|
выше температура |
пара и дисперсность кремнеземистого |
128
Рис. |
36. Влияние |
|
дли |
|
тельности |
автоклавной |
|||
обработки t |
(изотер - |
|||
мической выдержки) |
под |
|||
давлением 9 ат на проч- |
||||
№ность |
известково-крем |
|||
неземистых |
материалов |
|||
1 - контрольные |
|
об |
||
разцы; 2 и 3 - |
образцы |
|||
из сырьевой |
смеси, |
со |
||
держащей молотый |
тре |
|||
пел (2-10%, |
3 - |
30%) |
Рис. 37. Влишне |
дли |
|
тельности |
автоклавной |
|
обработки |
'Г (изотер |
|
мической выдержки) |
под |
давлением 9 ат на проч ность известково—крем
неземистых |
материалов |
|
I4— контрольные |
об |
|
разцы; 2 и 3 - |
образцы |
|
из сырьевой |
смеси, со |
держащей молотый кварц
(2 - |
10%; 3 - 30%) |
9 |
№ 7 6 5 |
RCX ,KZC/CM2
Rcm,кгс/смг
1 2 9