книги из ГПНТБ / Салимжанов Э.С. Алгоритмы идентификации и оптимизации режима скважин
.pdfPt = P0 |
. |
<?Pf, (t—x) |
P 2 ] - |
-'V------ -qj (r) - clr; i, /=1 , • • ■, n . . . |
|
|
'I |
(1.2) |
где Pj |
— давление в точечном реагирующем стоке; Р0 — ре |
шение (1.2) для случая нулевых внутренних граничных усло вий; qj •— дебит возмущающего стока; I, т — время.
Заметим, что модель системы «пласт-скважины» вида (1.2) содержательней модели (1. 1), и что можно попытаться вы
полнить на этой основе идентификацию взаимодействий |
(в об |
||||
ход традиционного |
физического моделирования) |
на |
базе |
||
промысловой |
статистики (используя, |
например, |
методы ре |
||
грессионного |
анализа). |
идентификации пласто |
|||
• Не менее важной |
является задача |
вых полей (давлений, потоков, температур, нефте- и водонасыщенпостн и др.), структура которых чрезвычайно сложна | 1].
К тому же, подземные поля — нестационарны |
(функциониру |
|||
ют во |
времени) *. |
функциональных нолей |
.при наличии |
|
Моделирование |
||||
пласта |
известных |
параметров |
|
|
|
Р * ( х , у , г ) ; |
р = - - - - - |
(1.3); |
|
|
|
|
к -h |
|
(р—удельное гидравлическое сопротивление среды, ц — вяз кость флюидов, k, h—проницаемость и мощность пластов) вы полняется на емкостно - резистивных сетках, однако, досто верность и качество временной развертки обычно не высоки и падают с увеличением дальности прогноза. Впрочем, извест ны предсказания поразительной точности при дальности про гноза в 10 лет [б].
Моделирование режимов поставлено на научную основу в конце сороковых — начале пятидесятых годов двадцатого ве ка созданием теории интерференции скважин [1], [7]. При этом были .получены качественные результаты, имеющие прин ципиальное значение. Главным из них является обоснование эффективности поддержания давлений путем закачки в пласт воды.
* Во многих Случаях темп изменении — небольшой («дрейф»), что не сколько упрощает задачу идентификации, позволяя использовать метод функционально стабильных состояний (включая способ последовательной смены стационарных состояний) [2].
В условиях стабильного давления гидродинамические поля становятся квазнстацпоиарными, что, в ряде случаев, позволя-
ет существенно упростить модель. Положив в (1. 1)—------ О
Hперейдя (ради простоты) к плоскому течению, имеем уравне ния типа Лапласа:
д |
I . |
ÙP |
д_ |
|
|
|
= Г(х, у) |
(Ы). |
||
|
V^1 д\ |
ду |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
д*Р |
|
|
.'/) |
|
|
(1.5). |
|
|
|
àx- |
ôy~ |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Уравнение |
(1.5) |
моделирует процессы в однородном плас |
||||||||
те (ç (х, у) —const), |
что влечет, |
вообще говоря, |
требование |
|||||||
нзопараметрнчпоетн |
флюидов |
|
( |
- |
р-,, ). |
Гомоморфизм |
||||
П. 1) -> |
(1. 5) позволил найти |
ряд |
изящных конечных ре |
|||||||
шений, из которых отметим зависимость Q (п) общего дебита |
||||||||||
жидкости |
от |
числа |
скважин |
|
в |
виде: |
|
|
|
|
|
|
9 |
|
|
I и- Rr* |
|
|
|
|
|
|
|
= п |
|
|
а ” |
|
|
1 6 |
) , |
|
|
|
От |
|
Rr |
|
|
|
( . |
||
|
|
I |
п |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
и • |
а |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где Qr — дебит галереи, R r — расстояние |
до стационарной |
изобары (границы), принятой за контур питания, а — радиус дренажной батареи (галереи), гс — радиус скважины, * — индекс параметров.
Формула (1.6) показывает, что график Q (п) суть выпук лая вверх кривая (с насыщением). Данное обстоятельство повлекло многочисленные исследования по оптимизации раз мещения скважин; интенсивность и плодотворность этих ра бот высоки до сих пор.
Следуя монографии [1], рассмотрим более детально* ре жим и гидродинамические поля для одной и двух взаимодейст вующих скважин, полученные на основе интегрирования
.CL,5)-
* Это будет использовано в дальнейшем.
Плоско-радиальное течение к одиночной скважине:
|
|
|
|
Г с |
|
|
|
|
|
Ч |
|
|
|
|
|
q — дебит, І<, m, h — проницаемость, пористость и |
мощность |
||||||
пласта, р. — вязкость флюида; |
Рг , |
Р 30 |
— |
давление на |
|||
границе пласта и забое скважины; г — начальный |
радиус |
||||||
контура нефтеносности; t — время, за которое |
нефтеносная |
||||||
зона (в форме круга) |
стягивается в скважину. |
|
|
||||
Плоское квазирадиальное течение к двум равнодебитным |
|||||||
скважинам: |
|
|
|
|
|
|
|
'J • л • k • li |
p |
p36 \ |
|
|
|
||
- |
• |
: |
|
|
|
||
q ~ P • |
In |
Rr2 ( |
r |
) |
|
|
|
|
|
2 • 8 . rc |
|
|
|
|
|
(x2 + y 2) 2- p 2 ( y 2— x2) 2d2 + tf4— d2 = |
0, |
|
|
||||
X2— y2— 2 do-x-y— tf2= |
0, |
|
|
|
|
P = Pr |
2 |
• |
4 - P _ . /л _£» |
|||
|
|
|
- • |
k • h |
r ! |
||
|
|
|
|
4 |
|
|
'' |
|
|
|
K• |
Il |
r , ■r |
||
- • ni |
■Il |
— |
( x' |
— |
X- I — |
й'Чп |
|
tx |
|
||||||
4 |
|
21 |
« |
|
|
||
- ■ni •h |
— |
[ y2 — )-) - o - l n ^ |
|||||
ty |
|
||||||
|
2 |
Г о |
|
4 |
y j |
( 1. 8)
(1.9)
Здесь: |
ô — половина расстояния между скважинами; |
|
|||
сі, СІ0— параметры семейства изобар н линий тока; |
ко |
||||
г, г,, г„— расстояния от контрольной точки до начала |
|||||
|
ординат, до первой и до второй скважин; |
|
|||
tx, ty — время перемещения частицы вдоль осей х, у; |
|||||
у, |
у,, — текущие |
и начальные ординаты |
контролируе |
||
|
мых частиц. |
|
|
для |
|
В работе [1] приведены аналоги формул (1.7-М. 10) |
|||||
батареи |
равнодебитных |
скважин, дренирующих |
однородные |
||
пласты |
(несложного строения). В 1956 г. |
уравнение (1.5) |
|||
было проинтегрировано |
при более общих |
(в смысле располо |
жения нсравнодебитиых скважин) предпосылках [8]; оказа лось, что в качестве модели интерференции можно брать си стему линейных алгебраических уравнений, где слева будет произведение параметрической матрицы (элементы которой суть некоторые, достаточно простые функции координат) на вектор дебитов, а справа — вектор депрессий скважин. Этог результат имел, по-видимому, «спусковой эффект». В конце пятидесятых, начале шестидесятых годов П. М. Белаш опуб ликовал своп результаты по матрицам влияний, обобщив мо-
дель И. А. Чарпого на неоднородные пласты сколь |
угодно |
||||||||
1ложного |
строения. |
|
|
|
|
|
|||
Модель |
П. М. Белаша имеет вид: |
|
|
||||||
|
|
|
|
А • |
Q |
- Р |
|
|
(1.1 і), |
где |
|
|
А |
= Il (7[j |
II |
; |
ßj*j* = |
. д Pj* |
(1.12) |
— матрица |
и |
коэффициенты |
влияний. |
*lj* |
|||||
|
|
||||||||
Q = |
[qj |
] , |
Р = [ Pj ] , |
Pj = |
Pr — Р[36 |
— векторы деби |
|||
тов н |
депрессий. |
|
|
|
|
|
|||
і, j = I, |
............, и — порядковые номера строк ігстолбцов |
||||||||
(номера |
скважин). |
|
|
|
|
|
Значение модели (1.11) трудно переоценить*. Сегодня ре
зультат (1. 11) представляется достаточно |
очевидным и мо |
|
жет быть выписан непосредственно из (1.4) |
па основе принци |
|
па суперпозиции. |
|
пластов |
Следует, однако, отметить, что идентификация |
системой типа (1. 11) встречает весьма значительные затруд нения**. Дело в том, что большая часть А определена слабы ми взаимодействиями, не отвечающими точности измерений. Попытки найти матрицу влияний на основе промысловой ин формации оказались безуспешными: реальной статистики не достаточно, чтобы преодолеть плохую обусловленность (в Ти хоновском смысле [9]) системы (1. 11) относительно коэффи циентов а-\ф\ \ i, j = 1 п — применялся метод наи
меньших квадратов. На практике для определения влияний прибегают к сеточным интеграторам (методы настойки кото рых не достаточно отработаны). Вначале пласт идентифици руют резистивной сеткой; ставится «смешанная» краевая зада ча: внешние (давления) и внутренние (дебиты) граничные ус ловия набирают в соответствии с натурными данными, и отыс кивают (методом проб и ошибок) такое поле гидравлических сопротивлений, при котором пластовые давления (определя емые как давления в остановленной скважине при стабильных дебитах других скважин) согласуются с промысловой картой изобар (однозначность решения задачи таким способом не гарантирована). На втором этапе настройки интегратора на ходят параметры резисторов, имитирующих ( в виде адди тивных добавок) несовершенство вскрытия пласта скважина ми. После этого приступают к расчету А, реализуя на сетке
формулу (1.12) |
при условии |
C]j ф j - О . |
В случае боль |
ших матриц (п |
10) значительная часть А оказывается пред |
ставленной нулями, вследствие недостаточной чувствительно сти измерительных схем электроинтегратора. Таким образом, можно констатировать отсутствие регулярных методов опре
деления параметров взаимодействия скважин; точность |
ис |
пользуемых эвристических приемов не поддается контролю |
и: |
оставляет желать лучшего. Перспективы применения матриц влияний (в том виде, как они были предложены в работе [10] 1 в отраслевых АСУ — сомнительны, что, однако, не исключает
* На этой основе двое из авторов совместно с М. В. Мееровым сфор
мулировали в начале шестидесятых годов опорную |
задачу |
управления |
|
режимами |
скважин. |
в настоящей работе |
|
** которые удалось, отчасти, преодолеть лишь |
|||
(см. гл. |
111). |
|
|
постановку п решение качественных задач по изучению гидро динамических нолей (включая поля, функционирующие во времени), уточнению распределении гидравлических сопро-
ііівленип («доразведке» пласта), управлению режимами сква жин па базе линейного программирования п др. Более того, метод матриц влиянии может быть использован как эталон ный при отработке менее громоздких (н более эффективных) моделей.
*5: *
Одним из наиболее важных и сложных вопросов подзем ной гидродинамики является моделирование течений флюидов.
Модели подземной фильтрации прошли ряд этапов разви тия. В данной работе мы кратко рассмотрим методы расчета
течений, основанные па понятии контура нефтеносности |
(раз |
ноцветности) и схеме «поршневого» вытеснения нефти |
водой |
(эти модели назовем, ради краткости, «классическими» |
[1]) и |
рефератпвио коснемся моделей капельно-пленочной фильтра ции, базирующихся на схеме Баклея — Леверетта (этот класс будем называть «современными» моделями [11]).
Схема «поршневого» вытеснения. Оговорим для простоты и лаконичности изложения следующие условия: рассматривает ся плоское установившееся горизонтальное движение изопараметрическнх несмешнвающихся и несжимаемых жидкостей в однородном пласте к гидродинамически совершенным скважи нам, причем течение подчиняется линейному закону Дарси. При такой идеализированной постановке, когда игнорируют ся различия в вязкостях нефти и воды и не учитываются изме нения эффективной проницаемости пласта, не удается уловить все качественные особенности подземного течения, однако, ос новные закономерности стягивания вертикальной границы раз
дела жидкостей |
(контура разноцветности)*, по-видимому, сни |
|||
маются |
[1]. |
например, задачу стягивания |
эксцентрично |
|
Рассмотрим, |
||||
расположенного контура |
разноцветности (к. р.) к одиночной |
|||
скважине. |
|
(1. 7), после перехода к полярным ко |
||
Имеем, на основании |
||||
ординатам г, Ö: |
|
|
|
|
г2 = |
RKp-’ -j- a2cos2H |
-f- 2a)/ R,(|) 2— а2гіп2Ѳ |
• cos0 — B • t |
|
_________ |
|
|
(1.13), |
* Термин введем M. M. Глаговеким.
где: RK1, — радиус контура разноцветности, а — расстояние между центрами окружностей радиусов Rr и RKp; В = ;
Q, h — постоянный дебит скважины п мощность пласта. Последовательные положения стягивающегося к. р. пока
заны (по В. Н. Щелкачеву) на рис. 3. Кривые 1~гЗ,5 соответ ствуют .положениям к. р. через равные интервалы времени;
промежуточная кривая 4 отвечает моменту прорыва |
воды в |
||||||||
скважину. Пунктиром нанесены траектории, вдоль |
которых |
||||||||
перемещаются частицы к. р. Положив RKp = |
150 м, |
а — 50 м, |
|||||||
гс = |
10 см, q = |
47,2м31сут., |
m = |
0,15, |
h = 10 м |
и, произ |
|||
ведя |
расчеты по формуле (1. |
13), |
получаем |
следующую таб |
|||||
лицу: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Номера кривых |
1 |
!І 2 |
3 1 |
4 |
5 |
1 6 |
i |
8 |
|
|
|
1 |
|
|
! |
|
|
||
|
|
300 |
1 |
|
|
1200 |
|
3600 |
|
|
і(сут) |
600 j |
900 |
1000 |
2400 |
3900 |
Интервал времени от начала процесса до полного обводне ния скважины равен 4000 сут. Характерным является постененноеобразованне «языка воды» (угол захода языка в сква жину определяет ее обводненность, например, для к. р. № о имеем порядка 60% воды).
В случае двух равнодебнтных скважин расчет обводнения существенно усложняется. Чтобы повысить точность, обычно используют модификацию в виде метода синхронных конту
ров (с. к.)**, предложенную В. П. Яковлевым |
[12]. |
массовые |
||||
До начала стягивания к. р. полезно выполнить |
||||||
расчеты, |
реализуя формулу |
(1. |
10) на электронной цифровой |
|||
машине. |
Результаты подобных |
расчетов |
(при: m = 0,15; |
|||
h = |
10 м\ |
q = 34,4мъсупѵ, |
d0 = |
[0 0,5 1 2 5 |
10] ; |
23 = 200 м ; |
Rr = |
10 км) приведены на |
рис. |
4. |
|
|
Возьмем две скважины, расположенные симметрично отно сительно Rr. Условия дренирования (параметры пласта и флюидов, геометрию двусвязной области, дебиты и давления) примем теми же, что в работе [1]*'*, за исключением контура
* Синхронным называется контур, точки которого стягиваются в сква жину одновременно.
**См. стр. 452—455.
О I t
разноцветности. В нашем случае контур разноцветности огра ничивает зону треугольной формы, имитирующую «хвост нефти» (рис. 5)*.
Существенная неравномерность фильтрационных потоков обусловливается здесь эксцентричным расположением сква жин относительно контура разноцветности.
Рис. 5
Используя график y*(t; d0) (см. рис. 4), определяем семей ство синхронных контуров (рис. 6). Для простоты и экономии места ограничиваемся первым и вторым квандрантами декар товой системы координат, которые на рис. 6 совмещены.
При помощи рис. 6 находим параметры нефтесодержания
скважин (долю нефти в жидкости) |
на любой момент времени: |
|
с, * 0); і= 1, |
2 . . . |
(1.14) |
Для этого берутся два ближайших к рассматриваемому мо менту смежных синхронных контура и определяется заключен ная между ними площадь нефтеводоиосного пласта. Затем находится нефтяная часть этой площади. Отношение второй к первой и представляет коэффициент нефтесодержания. Зная
* Терминология В. ГТ. Яковлева.
зависимость (1. 14), нетрудно найти временную развертку про цесса, поскольку:
G(t) — (<q,(t*) • c,(t*) U <q2(t*) • c,(t*) > ) |
(1.15) |
Хотя возможности классических моделей, фильтрации не ис черпаны, в последнее время начинают получать распростране ние методы, основанные на .понятии фазовой проницаемости л
У М
Рнс. 6
расчетной схеме Баклея-Леверетта (в различных ее модифи кациях). Здесь мы не будем останавливаться на вычислитель ных аспектах капельно-пленочной фильтрации (см. § 3). От метим, что обширная библиография по данному вопросу со держится в работе [11].
В заключение подчеркнем, что несмотря на пристальное внимание и значительные усилия, проблема идентификации подземных течений еще далека до завершения. До сих пор нет отработанных алгоритмов и отлаженных программ расчета многоскважинных систем.
§2. Простейшие модели управления процессом нефтедобычи
вусловиях заданной (сложившейся) технологической схемы
В1940 г. были опубликованы статьи В. П. Яковлева [12], посвященные кинематике подземных потоков. Используя гра фические приемы сложения гидродинамических полей, автор