![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Глуховский А.Д. Каркасы многоэтажных промышленных зданий с крупной сеткой колонн
.pdfные и несколько большие максимально возможных рас четных усилий в сечениях при работе фермы как ригеля: многоэтажной рамы.
На строительстве многоэтажного промышленного зда ния в Ленинграде испытали два опытных образца фермы: натуральной величины. Один из них взяли из первой пар тии, изготовленной для монтажа здания, а второй специ ально приготовили для экспериментальной проверки.
Размеры опытных образцов безраскосных ферм (рис. 13) полностью соответствовали размерам и армировке ферм, принятым в рабочих чертежах запроектиро ванного здания.
Опытные образцы ферм изготовили па заводе железо бетонных изделий (рис. 14). Арматуру верхнего и нижне го поясов предварительно напрягали электротермичес ким способом.
Впервой ферме, взятой из партии, бетон пропаривали
втечение 52 ч при температуре 50—70° С, а отпуск на тяжения арматуры осуществили на третьи сутки при Ку биковой прочности бетона 268 кгс на 1 см2. Во второй ферме, изготовленной специально для эксперименталь ной проверки, бетон пропаривали в течение 50 ч при тем
пературе 80— 100° С, а отпуск натяжения осуществили на третьи сутки при кубиковой прочности бетона 350 кгс
па 1 см2.
Опытные фермы испытывали в условиях, близких к условиям их работы в сооружении. После установки ферм на специальном стенде в вертикальном положении на верхний и нижний пояса уложили ребристые плиты настилов двух перекрытий и произвели замоноличивание всех стыков и сопряжений. При этом бетон уплотняли вибраторами, а твердение происходило в процессе про паривания. Прочность бетона замоиоличивания опреде ляли в конструкции приборами ударного действия — «душкой ЛИСИ».
На первой стадии испытания обе фермы загрузили нормативной нагрузкой по 4,2 тс на 1 пог. м на каждый пояс (или 8,4 тс на 1 пог. м на всю ферму) без учета собственного веса фермы, настила и бетона замоноличивания. Загрузку производили четырьмя ступенями с выдержкой после каждой ступени 15—24 ч. При этом раньше загрузили нижний пояс, а затем верхний. Это позволило испытать ферму: а) на действие нормативной нагрузки, приложенной только к нижнему поясу фермы;
4—952 |
49 |
б) иа действие нормативной нагрузки, приложенной к нижнему и верхнему поясам ферм одновременно, и в) на
надежность |
анкеровки арматуры стоек при нагрузке |
||
только нижнего пояса. |
|
|
|
На второй |
стадии |
испытания обе |
фермы загрузили |
расчетной нагрузкой по 4,92 тс иа 1 |
пог. м на каждый |
||
пояс (или 9,84 тс на 1 |
пог. м на всю |
ферму) без учета |
собственного веса фермы, настила и бетона замомоличивання. При этом раньше загрузили нижний пояс, а за тем — верхний.
На дальнейших стадиях две испытанные фермы за гружали по-разному.
Ферма № 1. После загрузки верхнего п нижнего по ясов расчетной нагрузкой нагружали только верхний пояс, причем ступенями. Нагрузка была доведена до сум марной 22,65 тс на 1 пог. м фермы с учетом собственно го веса фермы, настилов и бетона замоиоличиваиия. Пос ле каждой ступени загрузки выдержка составляла
15ч.
Ферма № 2. После загрузки верхнего п нижнего поя
сов расчетной нагрузкой попеременно нагружали ниж ний и верхний пояса разными ступенями. Такой порядок загружения был принят до момента, когда суммарная нагрузка на оба пояса достигала 11,44 тс на 1 пог. м (на нижнем поясе в это время было 6,52 тс-пог. м). В даль нейшем загружали только верхний пояс. Эта загрузка ступенями была доведена до суммарной 26,83 тс на 1 пог. м с учетом собственного веса фермы, настилов и бетона замонол ичивания.
На испытанных фермах установили тензометры сис темы Аистова с точностью измерения 0,001 мм и проги-
бомеры |
системы Максимова с точностью измерений |
0,01 мм. |
Тензометры иа бетоне имели базу 200 AIM, а на |
арматуре — 100 мм.
На ферме № 1 установили ПО тензометров и 13 прогибомеров, на ферме № 2 — соответственно 44 и 12. На ферме № 1 тензометры были установлены только на бе тоне, а на ферме № 2 — иа бетоне и на растянутой арма туре (7 тензометров). Тензометры установили не только на поясах ферм, но н на панелях настила, что позволило проследить за совместной работой фермы п настилов.
Показания приборов снимались на всех ступенях за гружения в начале и конце выдержки. На каждой сту пени осматривали поверхности ферм, отмечали появле
50
ние трещин, их направление и замеряли ширину их рас крытия.
Обе испытанные фермы не были доведены до стадии разрушения.
Отношение максимальной нагрузки к нормативной в
22 65
ферме № 1 составило—:— = 1,75. Максимальная на-
13
грузка на ферму № 2 была 26,83 тс на 1 пог.м\ норма тивная нагрузка на эту же ферму— 13 тс на 1 пог.м.
Отношение максимальной нагрузки к нормативной
1 |
\г о |
Ям |
26,83 |
ОП7 |
|
в ферме № 2 составило—— |
------=2,07. |
||||
ѵ |
|
Ян |
13 |
|
|
|
При этих нагрузках фермы не разрушились. |
||||
|
Прогибы ферм в середине пролета под нормативной |
||||
нагрузкой составили: № 1 — 1,33 |
см, |
или 1/860 пролета; |
|||
№ 2— 1,48 см, или |
1/770 пролета. |
В эти величины ие во |
шли первоначальные прогибы, полученные фермами от собственного веса настилов и бетона замоноличиваиия.
Деформации бетона и стали |
по своему характеру |
|
в основном соответствовали эпюре изгибающих |
момен |
|
тов. Максимальных значений |
деформации |
достигли |
в местах наибольших расчетных моментов. Максимальные деформации сжатия бетона, получен
ные при испытании двух ферм, не превысили допускае мого предела (£=0,0015-4-0,0020).
Максимальные деформации растяжения стали имели место в поясе и крайних стойках ферм, где под норма тивной нагрузкой они достигли величины, при которой
напряжение |
в стали было 1596 кгс/см2, а при нагрузке |
|
18,18 тс на 1 |
пог. м — величины, |
при которой напряже |
ние в стали было 3087 кгс/см2. |
нижней поверхности |
|
Тензометры, поставленные па |
плит настила, показали сжатие бетона в плите и удлине ние в ребрах, что соответствовало принятой расчет ной предпосылке о совместной работе настила с фер мами.
Первые трещины появились в местах сопряжения поясов и стоек при нагрузке 6,64 тс на 1 пог. м, состав ляющей половину нормативной нагрузки. Трещины в этим местах имели наибольшую ширину раскрытия на всех дальнейших стадиях загрузки ферм.
При нормативной нагрузке 8,79 тс на 1 пог. м фермы наибольшая ширина раскрытия трещин была 0,35 мм в ферме № 1 и 0,7 мм в ферме № 2 (предельно допускае-
4=1« |
51 |
мая Ширина раскрытия трещим при нормативной на грузке 0,3 мм).
После полной разгрузки ферм часть трещин закры валась, а ширина раскрытия других трещин уменьша лась. Это указывает на то, что при нагрузке, превышаю щей в 1,75—2,07 раза нормативную, фермы находились еще в состоянии упругих деформаций.
Выполненная работа по экспериментальной провер ке двух опытных образцов ферм натуральной величины
позволяет сделать следующие выводы. |
1 (22,65 тс |
|||
|
1. Максимальная нагрузка на ферму № |
|||
на |
1 пог. м фермы) |
превышала нормативную в 1,75 ра |
||
за; |
максимальная нагрузка иа ферму № 2 |
(26,83 |
тс на |
|
1 пог. м) превышала |
нормативную в 2,07раза. |
При |
||
этих нагрузках фермы не были доведены |
до разруше |
ния. Эти результаты позволяют сделать вывод, что про веренные фермы отвечают требованиям прочности.
2.Прогибы ферм под нормативной нагрузкой в фер ме № 1 составили 1/860 пролета, а в ферме № 2 — 1/770' пролета. Если допустить, что при длительном действии нагрузки эти прогибы увеличатся в 1,5 раза, то в ферме-
№1 они составят 1/570 пролета и в ферме № 2 — 1/510' пролета, т. е. меньше допускаемой величины по нормам (1/400 пролета).
3.Ширина раскрытия трещин при нормативной на
грузке превышает предельно допустимую величину поі нормам. Кроме того, трещины начали появляться уже при нагрузке, составляющей половину нормативной. Это имело место в узлах соединения поясов со стойками, что указывает на значительную концентрацию напряжений в этих местах. Отсюда необходимо сделать вывод о без условной целесообразности устройства вутов в местах сопряжения стоек с поясами фермы.
На строительстве многоэтажного промышленного здания в Воронеже были применены рамно-подкосные фермы. Их применили в строительстве промышленных зданий впервые. Была произведена всесторонняя экспе риментальная проверка двух опытных образцов нату ральной величины.
Размеры опытных образцов рамно-подкосных ферм: показаны на рис. 15. Полная длина фермы 10,95 м\ рас четный пролет 10,65 м; полная высота 2,7 м\ расчетная; высота 2,32 м\ длина крайней панели 2,7 м и сред ней 5,25 м.
52
Оба пояса ферм имеют тавровое поперечное сечение, На выступающие полки этого сечения опираются плиты перекрытий. Стойки и подкосы ферм имеют прямоуголь
ное поперечное сечение.
Нижний пояс фермы с предварительно-напряженной арматурой; верхний пояс стойки и подкосы — с армату-
1-1
Рис. 15. Опытный образец рампо-подкосмоп фермы
рой без предварительного напряжения. Ненапряженная стержневая арматура — низколегированная сталь клас са А-ІІІ по ГОСТ 5781—62 марки 35ГС периодического профиля. Напряженная арматура нижнего пояса состо ит из четырех стержней диаметром 32 мм стали марки 35ГС, упрочненной вытяжкой до 5500 кгс/см2 при удли нении не более 3,5%.
Величина контролируемого напряжения в напряжен ной арматуре принята 0,85 7?|J=4680 кгс/см2. Общее кон
тролируемое усилие в напряженной арматуре 151 тс. Марка бетона 400 кг/см2\ расход арматуры на фермы 929 кг\ расход бетона 3,73 лг3; вес фермы 9,3 т.
Опытные образцы ферм изготовили на заводе желе зобетонных изделий в положении «плашмя» на металли ческом стенде в сборно-разборной металлической опа лубке.
Натяжение арматуры на стенде осуществляли гид равлическим домкратом для стержневой арматуры. Каж дый стержень натягивали в отдельности. Контроль за натяжением вели по манометру и величине вытяжки Бетон укладывали вручную и уплотняли глубинным вибратором. Для контроля за прочностью бетона отобра ли образцы — 9 кубиков 10Х10ХЮ см на каждую фер му. Твердение бетона происходило в естественных усло виях. Поверхность бетона укрыли опилками, которые
53
периодически увлажняли. В этих же условиях хранили и образцы-кубики. Эти образцы испытали через 10, 15 и 38 дней после изготовления. Через 10 дней прочность
Q
Рис. 16. Схема приложения нагрузок при испытании
а — схема приложения нагрузок при одностороннем загружеиии; б — схема при ложения нагрузок при симметричном загружешш
их была 370 кгс/см2, через 38 дней |
— 490 кгс/см2. Сред |
няя прочность бетона, уложенного |
в опытные образцы |
ферм,— 455 кгс/см2 (при проектной 400 кгс/см2). Напряжение с арматуры на бетон передавали непо
средственно перед началом испытания. При этом во вто-
54
рой экспериментальной ферме измерили деформации (напряжение) обжатия бетона нижнего пояса.
Фермы испытывали в вертикальном рабочем положе нии на специальном испытательном стенде завода же лезобетонных изделий. Нагрузки на фермы создавали гидравлическими домкратами грузоподъемностью 100 т. Каждый домкрат через траверсу создавал две верти кальные нагрузки.
Схемы приложения испытательных нагрузок на фер мы (рис. 16) соответствовали заданию на проведение ис пытаний. Загружеиие ферм испытательной нагрузкой вели по двум схемам: по схеме № 1 ферму загружали односторонней нормативной нагрузкой, а по схеме № 2— двусторонней нормативной, расчетной и разрушающей нагрузками. Эти схемы соответствовали основным поло жениям, принятым при расчете ферм как ригелей много этажной двухпролетной рамы.
В табл. 20 |
приведены |
нагрузки |
при |
испытании |
без |
|||
собственного веса фермы и веса оснастки. |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
Таблица |
20 |
|
|
Нагрузки при испытании |
|
|
|
|
|||
Способ загружсипя |
Расчетные |
нагрузки в тс- |
Нормативные нагрузки в тс |
|||||
|
|
1 Р, |
|
1 |
Р„ |
|
|
|
|
р . і |
р » |
р* |
|
|
|||
Полная загрузка |
14,17 |
6,2 |
28,34 |
12,03 |
5,39 |
24,06 |
||
Односторонняя |
|
|
|
|
|
|
|
|
загрузка . . . . |
— |
— |
— |
8,59 |
2,64 |
17і 18 |
Втабл. 21 приведены величины усилий, возникающих
всечениях элементов фермы по схеме № 1 при односто роннем загружении нормативной нагрузкой.
Втабл. 22 приведены величины усилий, возникающих
всечениях элементов фермы при двустороннем загру жении нормативной, расчетной, эксплуатационной и ис пытательной нагрузками.
Всоответствии с указанными выше задачами испы тания была составлена схема расположения приборов. По этой схеме измерительные приборы фиксируют:
прогибомеры системы Максимова с ценой деления 0,1 мм — прогибы верхнего и нижнего поясов;
индикаторы с ценой деления 0,01 мм-— горизонталь ные смещения концов верхнего и нижнего поясов;
55
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 21 |
||
|
|
Усилия при одностороннем |
загружении |
|
|
||
Элемент фермы |
Сечение |
Момент М , |
Продольная |
Поперечная |
|||
Т С ' М |
СИЛИ /V, тс |
|
сила Q, т с |
||||
|
|
1 |
— 3,92 |
|
17.18 |
|
— |
Верхний |
пояс |
9 |
— 21,82 |
— |
17,18 |
|
|
3 |
— 21,82 |
18,71 |
. |
11,64 |
|||
|
|
З а |
9,61 |
— |
18,71 |
— |
|
|
|
4 |
14,79 |
— |
18,71 |
|
|
Нижний |
пояс |
5 |
— 12,7 |
|
18,71 |
|
6,96 |
|
|
6 |
9,75 |
|
18,71 |
|
— |
|
|
7 |
|
— |
6,4 |
|
— |
ІРешеткл |
|
7а |
— |
12,86 |
|
||
|
8 |
— 47,65 |
|
|
|||
|
|
|
|
||||
|
|
9 |
|
12,38 |
|
— |
механические тензометры с базами 20 и 100 мм — де формации арматуры стоек;
индикаторы с базами 215 мм и переносной деформометр с базой 234 мм — деформации бетона поясов, стоек
:и каркасов. |
|
|
|
|
Раскрытие трещин измеряли |
микроскопами МПБ-2 |
|||
се ценой деления 0,05 мм. |
|
|
||
Испытание каждой фермы производили в такой по |
||||
следовательности. |
|
|
|
|
1- |
й этап. Загрузка одной половины фермы норматив |
|||
ными нагрузками и выдержка под этой нагрузкой: фер |
||||
мы № 1— 12 ч, фермы № 2—2 ч. |
|
|
||
2- |
й этап. Разгрузка ферм и выдержка их в разгру |
|||
женном состоянии: фермы № 1 — 18 ч, фермы № 2—3 ч. |
||||
3- |
й этап. |
Загрузка всей |
фермы нормативными на |
|
грузками и выдержка под этой нагрузкой: фермы № 1 — |
||||
2 ч, фермы № 2 — 12 ч. |
|
|
||
4- |
й этап. Разгрузка ферм и выдержка их в разгру |
|||
женном состоянии: фермы № 1 — 3 ч, |
фермы № 2 — 18 ч. |
|||
5- |
й этап. Повторная загрузка всей фермы норматив |
|||
ными нагрузками |
и выдержка |
под |
этими нагрузками |
|
ферм № 1 и 2 по 2 ч. |
|
|
||
6- |
й этап. Дальнейшая загрузка |
всей фермы с дове- |
56
CTJ
\o C1
b
05 X 4
X
X
о
а.
X c
rt
>.
§=
D
Э ё а <J X x
ra
S
o.
о
Q. c
X
о
CO
N -
P* X и я
X 2
*É
ä|
s -
V
p.
о
X
п
X
О
G.=f
* ч
п
ь
о
о
о
GJ (J
05
•6* b
V
4
05
к |
1 |
1 |
сч |
1 |
1 |
|
6- |
|
|
05 |
|
|
|
|
|
сч |
|
|
||
U |
^t* |
со |
Г"- |
N- |
|
|
О |
о |
со |
со |
СО |
||
ь* |
||||||
. |
|
сч |
о" |
о |
о |
|
г; |
СЧ |
СО |
СО |
СО |
||
|
|
|
1 |
1 |
|
|
|
05 |
_ч |
_ I |
05 |
05 |
|
|
О) |
05 |
||||
|
•4t* |
•4f |
•4t* |
05 |
05 |
|
|
Ю |
сч |
сч |
•—< *— |
||
|
1 |
1 |
1 |
|
|
|
h. |
1 |
1 |
■4** |
1 |
1 |
|
O' |
||||||
|
|
со |
|
|
||
|
СО |
•4t* |
00 |
00 |
00 |
|
^* |
со |
|||||
со |
00 |
05 |
<75 |
05 |
||
Й |
||||||
сч |
сч |
со |
со |
со |
||
|
|
|
1 |
1 |
1 |
|
|
со |
сч |
сч |
со |
00 |
|
О |
сч |
сч |
|
|
||
•4t* |
05 |
05 |
со |
СО* |
||
ь |
СО |
|||||
|
сч |
сч |
сч |
сч |
||
|
1 |
1 |
1 |
|
|
|
CJ |
|
|
СО |
|
|
|
h |
|
|
00 |
|
|
|
|
|
|
СО |
|
|
|
|
|
|
сч |
|
|
|
U |
|
ю |
05 |
05 |
•*і* |
|
|
о |
со |
со |
|||
|
—« |
со |
Г'- |
Г - |
05 |
|
Й |
•4t* |
сч |
•^* |
•4t* |
ю |
|
|
|
|
|
1 |
||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
г - |
со |
со |
|
|
сч |
о |
ю |
|||
Со |
г - |
00 |
00 |
|||
со |
||||||
К |
со |
сч |
|
|
||
. |
1 |
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
СЧ |
|
C1 |
TJ1 |
|
|
|
|
Со |
о
с
X
X
CL <у
CQ
со
ш- 1 •4t* —■*
N- N- СОСО
о о
СОсо
•4t* Г4- о сч
—* сч г-н —<
1
іО со ,
со 1
СО 00
05 05 СОсо
rt*
о
СЧ-4t* •—1 «
■ 1
ю
Ю 1
*
N- 1
. —<
N- ю •4t* СО
со N-
С О -4t*
1
ICJ VO
о
X
о
с
;5
1
IX
I’ |
f |
|
f |
[ |
||
|
со |
со |
сч |
|||
г- |
ю |
|||||
г- |
сч |
со |
||||
N- |
|
- |
|
|||
•4t* |
о |
|
—■ |
сч |
||
1 |
1 |
|
1 |
|
||
1 |
1 |
|
1 |
1 |
||
1 |
1 |
|
1 |
1 |
||
|
со |
Tt* |
ю |
|||
СО |
со |
сч |
||||
ю |
о |
00 |
||||
ю |
** |
|||||
ю |
сч |
со |
сч |
|||
|
|
|
|
|
||
1 |
і |
|
|
1 |
|
|
1 |
1 |
|
1 |
1 |
||
|
|
|
|
' |
|
|
|
С О |
|
|
|
со |
|
•4t* |
со |
|
— |
со |
||
1 |
7 |
I |
||||
|
|
|||||
|
і |
|
|
|
||
|
1 |
со |
|
|||
1 |
I4- |
1 |
||||
1 |
ю“ |
|||||
|
|
|||||
к |
а |
|
Со |
05 |
||
N . |
|
сз
X
э
57
депием нагрузок до расчетных и выдержка под этими нагрузками ферм № 1 и 2 по 2 ч.
7-й этап. Дальнейшая загрузка всей фермы с доведе нием ее до разрушения.
На всех этапах загрузку и разгрузку производили ступенями, равными 20% нормативной нагрузки с вы держкой под нагрузкой в течение 12— 15 мин. При на грузках, превышающих нормативные, ступени были уменьшены до 10% с выдержкой 15—20 мин.
Показания приборов снимали на всех этапах вплоть до разрушения после каждой ступени нагрузки и вы держки под этой нагрузкой. В конце каждой трещины записывали этап и ступень загрузки.
Разрушение фермы № 1 произошло на 18-й ступени загружения при полной нагрузке на ферму, равной 363 гс (с учетом веса фермы, домкратов и траверс). Отношение разрушающей нагрузки к нормативной составило
363 тс |
2 42- |
------------- = |
|
150,2 тс |
’ ’ |
отношение разрушающей нагрузки к расчетной —
363 тс
2,08.
173,8 тс
Ферма № 2 разрушилась на 17-й ступени загружения при полной нагрузке на ферму, равной 345,4 тс (с учетом веса фермы, домкратов и траверс). Отношение разру шающей нагрузки к нормативной составило
345,4 тс
150,2 тс = 2 , ’
отношение разрушающей нагрузки к расчетной —
345,4 тс
------------ = 2 ,
173,8 тс
В ферме № 1 бетон разрушился в сжатой зоне подко са с одновременной потерей устойчивости сжатой арма туры. При этом на прилегающем участке верхнего поя са фермы произошел выкол бетона.
Ферма № 2 разрушилась в этих же местах с одновре менным отрывом крайней стойки от опорного узла в ниж нем сечении.
Максимальные прогибы обеих ферм в середине про лета при полном их загружения нормативной, расчетной
58