![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Смирнов, Д. Н. Автоматическое регулирование процессов очистки сточных и природных вод
.pdfрастворенного кислорода исследованного аэротенка для разных режимов работы приведены на рис. 66 и 67.
Таким же образом были исследованы аэротенки с рассредоточенным впуском сточных вод (см. рис. 69).
'О 5 10 15 № 25 и
Рис. 66. Распределение концентра
ции |
растворенного |
кислорода |
по |
|||
длине |
аэротенка |
(Филевская |
||||
|
станция |
аэрации) |
|
|
||
1 — на |
глубине |
0,5 |
м; |
2 — то |
же, |
1 м; |
3 — то |
же, ),5 |
м; /', 2', |
3' — то |
же, |
при |
|
меньшей |
нагрузке |
аэротенка |
|
|||
Сточная 8ода |
т - — т — т — т — т — i |
|
|
|||
-Н Возвратный ил |
|
|
|
|
ЦлоВаясмесь I |
|
С,т/л |
|
|
|
|
|
|
'—- • 9^' — - . *•
0 |
82 |
-4-
18Ь м
Рис. 67. Изменение концентрации раство
ренного кислорода по |
длине |
аэротенка |
с рассредоточенным |
впуском |
сточных |
вод (Невинномысский |
химический ком |
бинат)
/—3 — при разных режимах работы по нагрузке
При достаточно равномерном распределении сточных вод по отдельным впускам датчик может быть установлен между двумя любыми впусками на расстоянии 2 /з от первого по ходу потока иловой смеси. При неравномер ном распределении сточных вод датчик следует устанав-
160
ливать после наиболее нагруженного впуска также на расстоянии 2/з от этого впуска. Менее предпочтительна установка датчика на расстоянии нескольких метров пос ле последнего (по ходу иловой смеси) впуска. Подобную схему можно применять при резких суточных колебани ях расхода сточной воды, а также при наличии в сточ ной воде большого количества токсичных (для активно го ила) веществ.
Хотя место установки датчика по длине аэротенка может быть определено вполне достоверно заранее, при проектировании и строительстве следует обеспечить воз можность перестановки датчика. Подобная необходи мость может возникнуть при изменении нагрузки на ак тивный ил, а также при изменении химического состава сточных вод. Особенно это относится к аэротенкам с рас средоточенным впуском, в которых распределение сточ ных вод по длине может быть легко изменено по требованиям технологии. Кроме того, при установке дат чика-анализатора растворенного кислорода следует об ратить внимание на гидравлический режим в месте уста новки и направление течения потока. Датчик следует устанавливать с таким расчетом, чтобы поверхность мембраны была примерно параллельна оси потока воды. Гидравлический режим в месте установки датчика дол жен иметь относительно спокойный характер, так как колебания скорости напора жидкости могут исказить за пись контролируемого параметра.
Конструкция крепления датчика концентрации раст воренного кислорода в аэротенке должна обеспечивать возможность легкого извлечения его для осмотра, чист ки или замены гальванической ячейки. Наиболее рацио нально устанавливать датчик на поворотной штанге из газопроводной трубы диаметром 3 Д дюйма (рис. 68).
При проектировании САР концентрации растворенно го кислорода необходимо оценить инерционность аэро тенка по управляющему воздействию во всем диапазоне регулирования производительности аэраторов. Этот диа пазон при любой системе аэрации достаточно широк, чтобы согласовать подачу кислорода с колебаниями его потребления, возникающими при изменении количества и состава поступающих загрязнений. Производитель ность пневматических аэраторов регулируется изменени ем подачи воздуха, производительность механических аэраторов — изменением числа оборотов и глубины по-
11—441 |
161 |
Рис. 68. Установка датчика прибора ЭГ-152-003
/ — датчик в рабочем положении; 2—шкаф с преобразователем; 3—датчик в поднятом положении; 4 — поворотный шарнир; 5—штанга; 6—ограждение
гружения. Диапазон регулирования ограничен условием поддержания ила во взвешенном состоянии: для пнев матических аэраторов снизу — минимально допустимой интенсивностью аэрации, для механических аэраторов снизу — минимально допустимой скоростью вращения и сверху — максимальной высотой надводной части у тур бинных аэраторов и минимальной глубиной погружения у щеточных. Кроме того, диапазон регулирования при пневматической аэрации ограничен снизу минимально допустимой производительностью воздуходувок (по тре бованиям противопомпажной защиты).
Оценка длительности переходного процесса по кон центрации растворенного кислорода должна выполнять ся расчетом во всем ожидаемом диапазоне изменения использованных параметров. Расчеты, а также исследо вания, проведенные на аэротенках Филевской и Люблин ской станций аэрации (г. Москва) и Невинномысского химического комбината, показали, что при поддержании концентрации растворенного кислорода (2-^-4) ±0,5 мг/л переходные процессы, с учетом динамических характе ристик прибора ЭГ-152-003, заканчиваются в течение 15—20 мин.
Для определения динамических характеристик аэротенка в иловую смесь (рис. 69) были опущены дат-
162
чики ЭГ-152-003. Аэротенк возмущали скачкообразными изменениями расхода воздуха или расхода сточной воды (через отдельные окна). Осциллограммы колебания кон центрации растворенного кислорода при изменении рас хода воздуха и неизменной подаче сточной воды (рис. 70) характерны для апериодического звена первого по-
Ш
смесь
|
П |
12,5 |
|
25,5 |
|
|
|
|
№11 №10 |
ШВ N95 V-«4 |
М №2 |
|
1 |
I |
L
'Отныи ил
1
Рис. |
69. Схема |
аэротенка |
с рассредоточенным |
впу |
||
ском |
сточных |
вод (Невинномысский химический |
ком |
|||
|
|
|
бинат) |
|
|
|
I—III |
— номера |
|
коридоров; |
IV — распределительный |
канал |
|
сточной воды; |
2, 4—6, 10, 11 — номера |
впускных окон; А1 — |
||||
|
A3 — места |
установки |
датчиков |
кислородомеров |
|
С, Ml/л
В |
Т, |
/ |
|
||
|
|
/
/
/ у |
2 |
|
У
8 |
12 |
16 |
20 |
2k tmiH |
Рис. 70. Изменение концентрации кислорода в точке А1 (см. рис. 69) аэротенка при скачкообразном из менении расхода воздуха
/ — от 13 до 45%; 2 — от 45 до 29%
11* |
163 |
рядка с небольшим чистым запаздыванием, причем по стоянная времени зависит от величины вновь устано вившегося расхода воздуха и уменьшается с увеличени ем последнего (Т\<.Т2).
Кроме изменения подачи воздуха в систему вводи лись возмущения в виде колебаний расхода сточных вод
С, мг/л
5
А?'
k
k |
/' |
|
3
2
О |
8 |
12 |
16 |
20 |
2k t, мин |
O k |
Рис. 71. Изменение концентрации кислорода |
в |
точке |
||||||
A J |
аэротенка при |
открытых |
(кривые |
1—4) |
и |
закры |
||
|
|
тых (кривые |
V—4) шиберах |
|
|
|||
/ и |
/' — для |
шибера |
№ 2; 2 и 2' — для |
шибера |
№ |
4; 3 и |
||
|
3' — для |
шибера |
№ 5; |
4 и |
4' — для |
шибера |
№ 6 |
в результате изменения очередности и степени открыва ния шиберов (рис. 71). При открывании шибера № 6 (ранее закрытого) наблюдалось уменьшение концентра
ции растворенного кислорода в точке А1 |
(см. рис. 69), |
||
отстоящей от шибера на 23,5 м |
по ходу |
иловой |
смеси, |
а при закрывании — повышение. |
Изменение |
расхода |
сточной воды, вытекающей из более близко расположен ных к точке А1 шиберов, оказывает большее влияние на концентрацию растворенного кислорода в точке А1.
164
Между моментом открывания (или закрывания) шибера и началом изменения концентрации растворенного кис лорода в месте установки датчика проходит некоторое время — время запаздывания, пропорциональное рас стоянию между открываемым шибером и датчиком.
Для кривых разгона, снятых в точке А2, характерны большие время запаздывания и постоянная времени, чем для точки А1. Это вызвано меньшей интенсивностью аэрации (в точке А1—пять рядов фильтросных пластин, в точке А2 — два ряда). Возмущения, вызванные изме нением распределения сточных вод, нисколько не отрази лись на показаниях анализатора, установленного в кон це аэротенка (точка A3). Следует отметить, что пере ходные процессы (см. рис. 71) достаточно хорошо аппроксимируются дифференциальным уравнением пер вого порядка с запаздывающим аргументом. Причем по стоянные времени разных процессов близки друг к дру гу и зависят в данной точке аэротенка лишь от расхода аэрирующего воздуха.
На основании изложенного при отсутствии резких колебаний нагрузки, при величине заданной концентра ции растворенного кислорода, равной 2—4 мг/л, и при наличии быстродействующего регулирующего органа можно рекомендовать для САР концентрации растворен ного кислорода импульсные релейные законы регулиро вания. Уставка реле длительности импульса выбирается в зависимости от быстродействия регулирующего органа на воздуховоде аэротенка или нагнетателя таким обра зом, чтобы подача воздуха при каждом импульсе регу лирования изменялась не более чем на 5% номинальной. Реле длительности паузы должно допускать регулировку времени срабатывания от 5 до 30 мин. Если в месте ус тановки датчика ЭГ-152-003 ожидаются колебания ско ростного напора жидкости, то схемой управления долж на быть предусмотрена задержка сигнала на включе ние пульс-пары и магнитного пускателя.
На очистных сооружениях Невинномысского химиче ского комбината была смонтирована, налажена и пуще на в эксплуатацию более сложная система импульсного регулирования, имеющая широтную и частотную моду ляцию управляющего сигнала [61]. Схема предусматри вает два варианта закона регулирования (по выбору диспетчера). Первый вариант предназначен для регули рования при открывании задвижки не более чем на 5%,
165
второй вариант — при большем открывании. Выбор за движки в качестве регулирующего органа вынужденный и обусловлен отсутствием на Невинномысском химиче ском комбинате другой регулирующей арматуры нужно го диаметра (800 мм).
По первому варианту предусматривается изменение длины управляющего импульса в зависимости от на правления («открыть» или «закрыть») предыдущего им пульса. Если предыдущий импульс был в ту же сторону, что и последующий, то длина второго импульса мень шая, если предыдущий импульс был в противоположную сторону, то длина второго импульса большая. Такой за кон регулирования выбран для небольшого открывания задвижки, чтобы при изменении направления вращения электропривода задвижки можно было эффективно «вы бирать» зазоры в передаче и тем самым исключать авто матические колебания.
По второму варианту схемы предусматривается из менение продолжительности управляющего импульса в зависимости от степени открывания задвижки, т. е. учи тывается нелинейность расходной характеристики дис ковой задвижки. Длительность импульса имеет две гра дации. О положении задвижки можно судить по расходу воздуха. Параллельно пневматическому вторичному при бору расходомера включен электроконтактный мано метр, который и переключает реле времени импульса.
В обеих схемах регулирования длительность паузы оставалась неизменной при колебаниях концентрации растворенного кислорода в пределах ±0,9 мг/л от за данной. Однако если после истечения половины времени паузы концентрация растворенного кислорода отклоня лась от заданной более чем на ± 0 , 9 мг/л, то обе схемы регулирования посылали дополнительно длинный управ ляющий импульс. Обе схемы регулирования показали надежную и устойчивую работу при должном качестве регулирования в течение почти годового срока эксплуа тации.
Следует отметить, что если технологическая схема станции биохимической очистки (или технологии изго товления основного продукта) не гарантирует достаточ ного усреднения сточных вод перед поступлением их в аэротенки, а регулирующий орган снабжен быстродейст вующим электроприводом, то следует поставить в кон тур регулирования концентрации растворенного кисло-
166
рода вместо импульсного регулятора любой промыш ленный регулятор, имеющий на входе силу тока 0—Ъма и осуществляющий ПИ-регулирование с временем изодрома не менее 10 мин. При этом должны быть приня ты меры по уменьшению чувствительности регулятора и сглаживанию входного сигнала. Экстремальные кон такты вторичного прибора анализатора растворенного кислорода могут быть использованы для предупреди тельной сигнализации.
Для регулирования концентрации растворенного ки слорода в аэротенках предпочтительнее использовать пневматические регуляторы, воздействующие на заслон ки с пневмоприводом, так как регулирующий пневмо привод допускает большую частоту срабатываний, а пневморегуляторы имеют большой диапазон регулиро вания зоны нечувствительности и времени изодрома (время изодрома 20 мин). Сигнал от ЭГ-152-003 должен быть преобразован электропневмопреобразователем.
3. Контроль и автоматизация интенсифицированных
процессов биохимической очистки
Стремление интенсифицировать процесс биохимиче ской очистки в аэротенках привело к созданию нового метода очистки и новой конструкции сооружения, полу чившего название окситенка (ВНИИ ВОДГЕО [70], фирма «Union Corbide», США).
Принцип работы окситенка аналогичен работе рес пирометра (см. рис. 50). Органические вещества окисля ются в окситенке высококонцентрированным активным илом с интенсивным перемешиванием иловой смеси и с высоким насыщением кислородом. Концентрация иловой
смеси |
в окситенке составляет 6—8 г\л |
вместо 2—4 г/л |
в обычных аэротенках; концентрация |
кислорода — до |
|
10 мг\л |
и более. Поскольку процесс очистки в окситенке |
|
идет с |
большой скоростью (в 5—10 раз |
быстрее, чем в |
обычном аэротенке), он требует непрерывного контроля |
и автоматического управления целым рядом операций, связанных с подачей иловой смеси и кислорода и удале нием продуктов жизнедеятельности микроорганизмов (рис. 72).
Сточная вода по трубопроводу V после первичного отстаивания подается в зону аэрации / окситенка, где перемешивается с активным илом. Аэрация и перемеши-
167
Рис. 72. Окситенк с системой контроля и управления
вание обеспечиваются механическим аэратором IX. Из быточный ил накапливается в зоне /// . Для поддержа ния концентрации кислорода на уровне 10—14 мг/л, вы ше равновесной в атмосферном воздухе, создается ис кусственная газовая среда с содержанием в среднем 70% кислорода. С этой целью в замкнутое надводное пространство // по газопроводу VI подается технический кислород (с концентрацией 95% кислорода). Обрабо танная иловая смесь из окситенка попадает в илоотделитель и далее отводится по трубопроводу XIII. Потреб ляемый в процессе биохимического окисления кислород непрерывно или периодически восполняется по мере па дения давления в надводном пространстве или концент рации кислорода в иловой смеси. САР кислородного ре жима может базироваться на использовании датчиков давления VIII и концентрации кислорода IV. Есть осно вание считать, что более надежна и динамична САР по давлению. Жизнедеятельность бактерий активного ила связана с потреблением кислорода и выделением дву окиси углерода, накапливающихся в надводном прост ранстве вместе с десорбированным из воды азотом, вследствие изменения состава надводной газовой фазы. Накапливаясь, эти газы уменьшают парциальное давле ние кислорода, так как
а значит, и его концентрацию. Возникает необходимость в непрерывном удалении продуктов жизнедеятельности либо в периодической продувке надводного пространст ва. Этой операцией целесообразно управлять с помощью системы, базирующейся на измерении кислорода датчи ком IV (ЭГ-152-003). Система управляет затворами на вентиляционном устройстве X и на газопроводе техниче ского кислорода VII. Уровень воды в гидрозатворе кры ши окситенка поддерживается регулятором XI, воздей ствующим на задвижку XII. Во время продувки работа окситенка не прекращается.
4. Автоматическое регулирование илового режима
радиальных вторичных отстойников
От режима работы вторичных отстойников, входя щих в технологическую схему станций биохимической очистки, зависит количество взвешенных веществ, посту пающих в водоем с очищенной сточной водой, и качест-
169