![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Хайдуков, О. П. Электрооборудование судов учебник
.pdfустановок. В схеме гребной электрической установки атомного ле докола «Ленин», дизель-электрохода «Амгуэма» в качестве возбу дителей главных генераторов и гребных двигателей использованы ЭМУ с продольным полем.
§ 13. Магнитные усилители
Магнитный усилитель представляет собой статический элек тромагнитный аппарат, работа которого основана на использова нии нелинейности характеристики намагничивания ферромагнитно го материала.
Простейшим магнитным усилителем может служить управляе мый дроссель, или дроссель насыщения (рис. 40). Такой усилитель состоит из ферромагнитного магнитопровода, на котором размеще ны две обмотки: обмотка управления, имеющая wy витков, и рабо чая обмотка с числом витков о>р- К обмотке управления подводится сигнал управления в форме постоянного тока. Рабочая обмотка включается последовательно с нагрузкой zHв цепь источника пере менного тока, за счет энергии которого и происходит усиление сиг
нала управления. Усиленный выходной сигнал |
выделяется на на |
||||||
грузке. |
|
t/_ |
источника переменного тока |
||||
|
При неизменном напряжении |
||||||
действующее значение тока в нагрузке |
называемого рабочим |
||||||
током, |
равно |
ц |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
уЧ/"р + Гн)2 4- (wLp + “7н)2 |
|
^ |
|||
где |
г„ |
и соLa — соответственно активное |
и индуктивное сопротивле |
||||
|
|
ния нагрузки; |
|
|
|
|
|
|
гр и ш/.р — соответственно активное и индуктивное сопротивления |
||||||
|
|
рабочей обмотки. |
|
|
|
|
|
|
Величина индуктивности рабочей обмотки |
|
|
||||
|
|
Z.p = |
® 2;x-f, |
|
(17) |
||
где |
wp — число витков рабочей обмотки; |
|
|
|
|||
|
Р — абсолютная магнитная |
проницаемость материала ферромаг |
|||||
|
|
|
нитного магнитопровода; |
||||
|
|
|
|
I — длина средней линии ма |
|||
|
|
|
гнитопровода; |
|
|
||
|
|
|
|
S — сечение сердечника. |
|||
|
|
|
|
Как |
видно |
из |
соотношения |
|
|
|
(17), индуктивность рабочей об |
||||
|
|
|
мотки Lp зависит от величины аб-~ |
||||
|
|
|
солютной магнитной проницаемо |
||||
Рис. 40. Простейший магнитный уси |
сти |
ц, |
которая, |
в |
свою очередь, |
||
литель |
|
зависит от степени |
намагничен |
70
ности материала сердечника, опре деляемой величиной магнитодвижу щей силы (м. д. с.)/7, равной
F = Fp + Fy = £„ Wp-jr/y Wy,
где Fp = /„ Wp — м. д. с. рабочей обмот ки;
Fy = lyWy — м. д. с. обмотки управ ления.
В самом |
деле, |
благодаря |
кривой |
Рис. |
41. |
Зависимости B = f ( H ) |
|
и |
|
для ферромагнит |
|||||
намагничивания ферромагнитного |
мате |
ного материала |
|||||
риала В = / |
(Я) и |
соотношению В — |
|
;х = / (Я) (рис. 41). Но |
|||
— U.H легко |
можно построить |
зависимость |
|||||
согласно закону полного тока |
для |
магнитной цепи |
|||||
|
|
F = / н гер+ / у |
= Я /, |
|
|
||
откуда видно, что jx |
является функцией F и зависимость jx = f ( F ) |
||||||
есть та же зависимость ;х = /( Я ), |
построенная |
в другом масштабе. |
|||||
Зависимость fx = |
/ ( F ) приводит к выводу, |
что индуктивность |
рабочей обмотки Lp определяется величиной м. д. с. F.
При изменении величины тока управления / у изменяется величина м. д. с. F, что в свою очередь приводит к изменению индуктивно
сти рабочей обмотки Lp и действующего значения тока |
в цепи на |
грузки. |
|
Чтобы сделать управляемый дроссель более чувствительным к |
|
изменениям тока /у, обмотку управления выполняют с |
большим |
числом витков. Тогда небольшим по величине током /у> |
измеряе |
мым, к примеру, долями ампера, можно воздействовать |
на ток в |
Цепи нагрузки, измеряемый десятками и сотнями ампер. |
|
При изменении направления тока в обмотке управления процес сы, происходящие в магнитном усилителе, ничем не отличаются от рассмотренных.
Схема простейшего магнитного усилителя работает неэффектив но, так как переменный магнитный поток рабочей обмотки индук тирует переменную э. д. с. в обмотке управления, что нарушает ра боту усилителя.
Этот недостаток устраняется в магнитном усилителе^ состоя щем из двух совершенно одинако вых управляемых дросселей, об мотки которых соединены так, как показано на рис. 42. Вслед ствие встречного включения об моток управления основная и все нечетные гармоники э. д. с., ин дуктированных переменных маг нитным потоком, взаимно ком пенсируются. Действие четных
Рис. 43. Магнитный усилитель |
Рис. 44. |
Характеристики магнитного |
с трехстержневым сердечником |
||
|
усилителя |
/ н = /( /у ) : |
|
а — симметричная; б — несимметричная |
|
|
(при наличии обмотки смещения) |
|
гармоник, которые в данном случае складываются, ослабляется |
|||||
|
дросселем, включенным в цепь управления. |
|
|
|
|
|
|
Магнитный усилитель может быть собран на одном трехстерж |
|||||
|
невом магнитопроводе (рис. 43). Магнитные потоки, создаваемые |
|||||
|
рабочими обмотками, в среднем сечении действуют встречно, и пе |
|||||
|
ременные э. д. с. в обмотке управления не индуктируются. |
|||||
|
Рабочие обмотки wv могут соединяться |
не только |
последова |
|||
|
тельно, но и параллельно. В последнем случае индуктивное сопро |
|||||
|
тивление рабочих обмоток уменьшится в 4 раза. Это дает возмож |
|||||
|
ность регулировать ток нагрузки в еще более широких |
пределах- |
||||
|
Основной характеристикой магнитного усилителя является за |
|||||
|
висимость действующего значения тока нагрузки /н |
от |
величины |
|||
|
тока управления / у при постоянной величине |
приложенного к ра |
||||
|
бочей цепи напряжения (рис. 44). |
|
|
|
|
|
|
Для магнитных усилителей (см. рис. 42, 43) зависимость / „ = / (/у) |
|||||
|
симметрична относительно оси /„, так как действие |
схемы не зави |
||||
|
сит от направления тока управления (рис. |
44, а). |
Для |
устранения |
||
|
этого недостатка применяют обмотку смещения дасм. которая накла |
|||||
|
дывается на сердечники вместе с обмоткой |
управления |
и питается |
|||
|
от источника постоянного тока. Ток смещения |
/ см позволяет переме |
||||
|
щать участок acb характеристики / н = /(/у ) |
(рис. |
44,6). Изменяя |
|||
|
ток управления в пределах / у1 — / у2, можно получить различные зна |
|||||
* |
чения тока нагрузки в диапазоне /„i — / Н2- |
|
|
|
еще два су |
|
В рассмотренных магнитных усилителях имеются |
||||||
|
щественных недостатка: |
|
|
|
|
|
|
полярность напряжения на нагрузке не зависит от направления |
тока в управляющей обмотке; напряжение на нагрузке не может быть уменьшено до нуля да
же при отсутствии тока в обмотке управления.
Эти недостатки устраняются в дифференциальном магнитном уси лителе, схема которого приведена на рис. 45. Дифференциальный магнитный усилитель состоит из двух магнитных усилителей, выпол ненных на трехстержневых сердечниках. На среднем стержне каждого усилителя, кроме обмотки управления wy, имеется еще обмотка сме
72
щения wCM. Обмотки управления wyl и wy2 обоих усилителей соеди няются последовательно, но встречно, так что их магнитные потоки Фyi и Фу2 направлены в разные стороны. Обмотки смещения и wai2 соединяются последовательно, но согласно, т. е. создают маг нитные потоки ФСМ1 и Фсм2 одинакового направления. Нагрузка z„ включена между средней точкой А на вторичной обмотке трансфор матора и общей точкой В рабочих обмоток усилителей. При таком включении нагрузки через нее одновременно протекают рабочие то ки / j и / 2 обоих усилителей, имеющие противоположное направление.
Зависимости А = / ( / у) и / 2= / ( / у) каждого из магнитных уси лителей при наличии токов в обмотках смещения представлены на рис. 46. При отсутствии тока управления рабочие токи равны по ве личине, так как условия работы обоих усилителей абсолютно одина
ковы, но противоположны по направлению. Их разность в нагрузке равна нулю, т. е.
/ н = Л — / 2 = 0.
Поэтому и напряжение на нагрузке равно нулю.
При наличии в обмотках управления тока управления / у такой полярности, которая указана на рисунке (см. рис. 45), величина ра бочего тока /] первого усилителя будет больше величины рабочего тока второго усилителя / 2, и через нагрузку потечет ток /„ = /!—/ 2, направленный в сторону большего тока 1Х. При изменении направле ния тока / у ток в нагрузке будет направлен в сторону большего то
ка / 2. Зависимость /„ = / ( / у) для такого усилителя построена на рисунке (см. рис. 46).
Таким образом, в дифференциальном магнитном усилителе на пряжение на нагрузке при отсутствии тока управления равно нулю, а при наличии тока управления — зависит от его величины и на правления.
Рис. 46. |
Характеристика |
/ H= f ( / y) |
дифференци |
Рис. 45. Схема дифференциального магнит |
ального магнитного уси |
|
лителя |
||
ного усилителя |
||
|
73
Крутизна кривой зависимости /H= f (h) характеризуется ко эффициентом усиления по току:
(18)
Коэффициент ki непостоянен и зависит от величины тока управле ния / у. Однако в рабочем диапазоне изменений тока / у его можно считать неизменным.
Активная мощность Ра — расходуемая в нагрузке, тем боль ше, чем больше ток управления / у. При этом в цепи управления
мощность Ру = /у гу может быть значительно (в сотни раз) меньше мощности Рн. Отношение
(19)
называется коэффициентом усиления магнитного усилителя по мощ ности. Коэффициент усиления по мощности является основной ха рактеристикой магнитного усилителя. Чем больше этот коэффи циент, тем большей мощностью переменного тока можно управлять при одинаковой мощности сигнала, подведенного к обмотке управ ления.
Другой важной характеристикой магнитного усилителя являет ся его инерционность, определяемая постоянной времени т усилите ля, которая равна отношению индуктивности обмоток усилителя к активному сопротивлению обмоток:
L
(20)
Оптимальным вариантом является магнитный усилитель с большим коэффициентом усиления и малой инерционностью, т. е. с малой постоянной времени т.
Увеличение коэффициента усиления магнитных усилителей мо жет быть достигнуто различными путями: применением для сердеч ников специальных магнитных сплавов, обладающих высокой маг нитной проницаемостью (пермаллой и суперпермаллой); примене нием питающего напряжения высокой частоты; применением мно гокаскадного усиления; применением положительной обратной
связи.
Однако применение для материала сердечников специальных сплавов, а также построение многокаскадных схем магнитных усилителей увеличивают их инерционность. Применение же питаю щего напряжения высокой частоты и особенно применение положи тельной обратной связи позволяют одновременно уменьшить инер
ционность магнитного усилителя.
Схема магнитного усилителя с внешней положительной обратной связью по току представлена на рис. 47, а. Обмотки обратной связи zoocl и woc2 включаются последовательно с рабочими обмотками ге>р1 и wP2 через схему двухполупериодного выпрямления В. При изме нении тока управ тения происходит изменение тока нагрузки, а сле-
74
Рис. 47. Схемы магнитных усилителей с внешней ( а) и внутренней (б) положи тельной обратной связью по току
довательно, изменится и выпрямленный ток в обмотках обратной связи. Это, в свою очередь, вызывает изменение магнитных потоков Фос! и Фос2 обмоток обратной связи. Потоки Ф0С1 и Ф0С2 помогают магнитным потокам управляющих обмоток ФУ1 и Фу2 изменять маг нитную проницаемость сердечников.
В результате индуктивность и индуктивное сопротивление ра бочих обмоток изменяются более резко, что в свою очередь вызы вает более интенсивное изменение тока в нагрузке, а соответствен но и увеличение коэффициента усиленияПроисходящее, благода ря действию положительной обратной связи, увеличение коэффи циента усиления позволяет для достижения заданного коэффици ента усиления уменьшить число витков обмоток управления, что приводит к уменьшению их индуктивности, а следовательно, к уменьшению продолжительности переходных процессов в магнит ном усилителе.
Однако чаще для создания положительной обратной связи исполь зуются сами рабочие обмотки wpi и wp2, последовательно с которы ми включаются полупроводниковые выпрямители, соответственно В1 и В2 (рис. 47, б). В этом случае каждый из усилителей работает полпериода. По цепям рабочих обмоток протекают однополупериод-
ные |
токи / hi и /„2, а через нагрузку — переменный ток /„. |
Постоян |
ные |
составляющие пульсирующих магнитных потоков |
и Ф2 об |
разуют потоки обратной связи, усиливающие действие потоков управления ФУ1 и Фу2. Такая связь в магнитном усилителе называется внутренней положительной обратной связью по току. Магнитные уси лители с внутренней обратной связью значительно более экономичны, чем усилители с внешней обратной связью, и это обеспечивает их более широкое применение особенно при усилении больших мощ ностей.
Магнитные усилители применяются для усиления сигналов как постоянного, так и переменного тока, причем коэффициент усиления по мощности высок и может достигать 103—106 в одном каскаде.
75
Выходная мощность магнитных усилителей практически не ограни чена и может быть от нескольких ватт до нескольких киловатт, а в отдельных случаях — сотен киловатт. Магнитные усилители мо гут иметь несколько обмоток управления.
Магнитные усилители типа ТУМ (тороидальный усилитель маг нитный) охватывают диапазон мощностей от 2,5 до 50 Вт и имеют коэффициент усиления в пределах от 3000 до 10 000. Число обмоток управления — шесть.
Магнитные усилители типа УМ1П (усилитель магнитный одно фазный) и типа УМЗП (усилитель магнитный трехфазный) имеют диапазон мощностей от 0,1 до 18 кВт. Число обмоток управления—
от трех до пяти.
Основным недостатком магнитных усилителей является значи тельная инерционность. Постоянная времени лежит в пределах от 0. 01 до 5 с и находится в прямой зависимости от мощности и коэф фициента усиления. Кроме того, к недостаткаммагнитных усили телей следует отнести большой вес, особенно при низких частотах, а также искажение формы кривой тока нагрузки.
Достоинствами магнитных усилителей являются: высокая на дежность и простота в эксплуатации, отсутствие вращающихся час тей, мгновенная готовность к работе, высокий к. п. д., возможность одновременного суммирования нескольких сигналов управления. Магнитные усилители не боятся вибрации и повышенной влажно сти, что особенно важно для судовых установок.
Область применения магнитных усилителей в электрооборудо вании судов весьма обширна. Они используются в качестве усили телей сигналов различных датчиков, в системах сигнализации,, контроля и автоматического регулирования различных параметров (напряжения, частоты, давления, температуры, частоты вращения), в следящих системах, в приборах управления судном, в схемах уп равления электроприводами.
§ 14. Электронные и полупроводниковые усилители
В системах автоматического регулирования, где усилительный элемент должен иметь на выходе сравнительно малую мощность (единицы и десятки ватт), часто применяют электронные и полу проводниковые усилители. Основными элементами электронных усилителей являются электронные лампы, которые могут иметь три (триод), четыре (тетрод) и пять (пентод) электродов. Усилительны ми элементами в полупроводниковых усилителях являются полу проводниковые триоды (транзисторы).
Электронная лампа — триод. Триод имеет три электрода: анод 1, управляющую сетку 2, катод 3 (рис. 48). Электроды находятся в вакуумированном стеклянном или металлическом баллоне. Катод, подогреваемый нитью накала 4 от вспомогательного источника, испускает электроны вследствие термоэлектронной эмиссии. Поток
76
электронов направляется ко вто рому (холодному) электроду — аноду только в том случае, если потенциал анода выше потенциа ла катода. В противном случае анод будет отталкивать электро
ны. Третий |
электрод |
— сетка |
расположена к |
катоду |
ближе, |
чем анод. Поэтому электрическое поле между сеткой и катодом да же при малом напряжении меж ду ними сильно влияет на поток электронов. Сетка является уп равляющим электродом. Путем изменения потенциала сетки от носительно катода можно управ лять анодным током лампы. По
ложительный потенциал на сетке относительно катода увеличивает анодный ток, отрицательный — уменьшает его.
Основными характеристиками триода являются |
статические |
анодная (рис. 49, а) и анодно-сеточная характеристики |
(рис. 49, б). |
Анодная характеристика — кривая, показывающая |
зависимость |
анодного тока /а от напряжения на ее аноде U& при |
неизменном |
напряжении на управляющей сетке Uc. Анодные характеристики, снятые при различных значениях напряжения на управляющей сет ке, образуют семейство анодных характеристик. Анодно-сеточная характеристика — кривая, показывающая зависимость анодного тока / а от напряжения на управляющей сетке Uc при неизменном напряжении на аноде и &-
Семейство анодно-сеточных характеристик может быть получе но при различных напряжениях на аноде.
Электронная лампа может служить усилителем напряжения, то ка и мощности. Возможность выполнения этих функций основывает ся на том, что изменение разности потенциалов между сеткой и ка тодом оказывает более сильное влияние на поток электронов с ка тода на анод, чем изменение на ту же величину разности потенци алов между анодом и катодом.
Свойства электронной лампы определяются рядом параметров, одним из которых является статический коэффициент усиления р,
который |
|
показывает, |
во |
а).la |
|
|
|
|
|
|
сколько |
раз |
напряжение |
uci>Ucr‘!Jc3 |
Ю 1а |
иа1^иаг>11ц} |
|||||
между |
сеткой |
и катодом |
|
|
|
|
uat |
U(u иаз |
||
действует сильнее на вели |
UC>~ / |
/ " |
|
|
|
|||||
чину анодного тока по срав |
/ |
/ |
% |
/ |
/ Л и аГ Иаз |
|||||
нению с напряжением меж |
|
|
|
|
Г |
^ |
||||
ду анодом |
и катодом. Ко |
/ |
/ |
/ |
А У |
|
На |
|||
эффициент |
усиления |
равен |
|
|||||||
отношению • |
прир!ащений1 |
Рис. 49. Характеристики триода: |
|
|||||||
анодного |
напряжения |
AUa |
а — анодные; б — анодно-ееточное |
|
|
77
и напряжения на управляющей сетке AUc, вызывающих одинако вые изменения анодного тока,
Д£/а |
(21) |
|
Д£/с ‘ |
||
|
Нетрудно понять, что коэффициент усиления триода может быть легко определен с помощью семейств анодных или анодно сеточных характеристик.
У триодов различных типов р, имеет значение от 4 до 100, а у пентодов достигает 9000.
Другими важными параметрами триода являются внутреннее сопротивление лампы Ri и крутизна характеристики S.
Внутреннее сопротивление триода Ri определяется как отношение
изменения анодного напряжения |
Ш а к вызванному им изменению |
||
анодного тока Д/а при постоянном напряжении на сетке Uc- |
|
||
Ri = |
Д Uа |
( 2 2 ) |
|
Ыа |
|||
|
Для усилительных триодов величина Ri находится в пределах 300 Ом—110 кОм, а у пентодов — от 10 кОм до 2 мОм.
Крутизна характеристики S — отношение приращения анодного тока Д/а к вызвавшему это приращение изменению напряжения на управляющей сетке Д/Л при неизменном напряжении на аноде /Д:
Д/а |
(23) |
|
Д£/с ‘ |
||
|
||
Величина S у триодов лежит в пределах от 0,3 до 15 мА/В, |
а у |
|
пентодов достигает 30 мА/В. |
ха |
|
Внутреннее сопротивление триодов Ri находится по анодной |
рактеристике, а крутизна характеристики 5 — по анодно-сеточной ха рактеристике лампы.
Коэффициент усиления, крутизна характеристики и внутреннее сопротивление связаны между собой соотношением
д = SRi.
Усилительный каскад на электронном триоде. Электронный триод с нагрузкой в цепи анод—катод образует усилительный каскад, схема которого представлена на рис. 50, а. На схеме Ес — источник постоянного тока, питающий цепь сетка—катод (напряжение смеще-
Рис. 50. Усилительный каскад на электронном триоде:
а —схема; б — построение анодно-сеточной характеристики каскада
78
ния); ис~ — источник переменного напряжения (входной сигнал); f a - источник постоянного тока, питающий цепь анод — катод; иа — анод ное напряжение (выходной сигнал); Ra — сопротивление анодной на грузки. В выходной цепи включен разделительный конденсатор Ср для выделения переменной составляющей напряжения иа~.
По заданным семействам анодных и анодно-сеточных характери стик триода могут быть построены характеристики каскада, учиты вающие влияние нагрузки. На рис. 50, б показано построение анод но-сеточной характеристики каскада при заданном сопротивлении анодной нагрузки R a и неизменном напряжении Е а. Линия нагрузки 1 проведена из точки (Ja = Ea под углом а к вертикали. Тангенс этого
угла пропорционален R a; tga = mR где тц- -масштаб сопротивления.
Точки пересечения линии нагрузки с анодными характеристика ми триода определяют соответствующие значения анодного тока, анодного напряжения при заданных сеточных напряжениях. Путем переноса этих точек на семейство анодно-сеточных характеристик строится анодно-сеточная характеристика 2 каскада, которая по зволяет найти форму кривой анодного тока для любой формы кри
вой входного сигнала. |
(мс~ = 0), |
сеточное напряже |
Когда входной сигнал отсутствует |
||
ние ис — — Ес и анодный ток / а равен |
току / а0, |
называемому током |
покоя (рис. 51). При наличии входного сигнала сеточное напряжение
Не — |
f c + ^c=~i |
|
|
а анодный ток равен |
|
|
|
I а = |
Д о + |
i |
|
где i — переменная составляющая анодного тока. |
|
||
Анодное напряжение (выходной сигнал) |
|
||
Иа = Еа — Ra/а = |
(Еа |
Ra Iао) Raia~• |
(24) |
Выражение в скобках представляет собой постояннуку составляющую выходного сигнала, а и а~ — — R a / а~ — переменную-составляю щую выходного сигнала. Входной си гнал и (см. рис. 51) и переменная
составляющая анодного тока iaJ^ сов падают по фазе.
Учитывая выражение (24), можно сказать, что входной сигнал «с~ и переменная составляющая выход ного сигнала «а^находятся в проти вофазе.
Переменная составляющая анод ного тока триода равна
1хис ~ |
Рис. 51. Работа электронного три- |
— R i + R a ’ |
ода в режиме усилителя напря |
|
жения |
79