книги из ГПНТБ / Хайдуков, О. П. Электрооборудование судов учебник
.pdfВ зависимости от типа первичных двигателей существуют ди- зель-электрические, турбо-электрические и газо-турбо-электриче- ские станции.
По роду тока судовые электростанции разделяются на электро станции переменного и постоянного тока. На всех современных су дах электростанции судовых электроэнергетических систем рабо тают на переменном токе, хотя до конца 40-х годов суда электри фицировались преимущественно на постоянном токе.
§ 21. Генераторные агрегаты
Источником электроэнергии судовой электростанции является генераторный агрегат, состоящий из первичного двигателя и элек трического генератора. Совокупность этих двух совершенно раз личных машин представляет собой .единое целое. По электриче ским приборам, контролирующим работу генератора, можно судить о режиме работы первичного двигателя, о его исправности. Работа первичного двигателя влияет на качество вырабатываемой электро энергии.
Под качеством электроэнергии понимается поддержание посто янства напряжения и частоты. В связи с этим к первичным дви гателям предъявляется ряд требований. Колебание скорости вра щения должно находиться в пределах 1 % номинальной скорости ге нераторного агрегата при любых установившихся режимах в диа пазоне нагрузок от 25 до 100% номинальной электрической мощно сти. Если же происходит скачкообразный наброс или сброс 100% нагрузки, то мгновенное изменение скорости вращения не должно превышать 10% номинальной скорости вращения генераторного агрегата.
Первичные двигатели должны иметь дистанционный привод для изменения скорости вращения в пределах 10%.
Наибольшее распространение в качестве первичных двигателей судовых электрических станций в настоящее время получили дизе ли. Эти двигатели являются наиболее экономичными. Важное досто инство дизелей — в. их автономности и постоянной готовности к запуску. Вместе с тем дизели имеют относительно малый моторе сурс и отличаются высоким уровнем шума.
На судах, где в качестве главных двигателей используются паро вые турбины, первичными двигателями генераторов являются па ровые турбины. Они значительно надежнее дизелей и имеют боль ший срок службы. Параллельная работа турбогенераторов устой чивее, чем дизель-генераторов. Однако турбины менее экономичны, зависят от работы паровых котлов и перед запуском должны про греваться.
В последнее время получают широкое развитие газовые турби ны. Они в известной степени объединяют достоинства дизелей и па ровых турбин и найдут применение в качестве первичных двигате лей генераторов.
100
Иногда на судах один из генераторов приводится во вращение от гребного вала. Такой агрегат получил название валогенератора. С помощью его происходит отбор мощности для вспомогательных нужд от главной силовой установки. Достоинство валогенератора в том, что к. п. д. главного двигателя значительно выше чем к. п. д. относительно маломощных вспомогательных двигателей. Однако в этом случае требуются сложные устройства стабилизации напря жения и частоты валогенератора, так как скорость вращения греб ного вала меняется.
Всудовых электростанциях применяются генераторы с влагостойкой и маслостойкой изоляцией не ниже класса Е. Исполнение генераторов брызгозащищенное. Наибольшее распространение нахо дят самовентилируемые генераторы, но применяются также гене раторы с замкнутым циклом принудительной вентиляции с воздухо охладителями. Судовые генераторы рассчитываются для работы в условиях относительной влажности воздуха 75±3%, при темпера туре окружающего воздуха + 42±2°С.
Всудовых электростанциях постоянного тока применяются ге нераторы постоянного тока смешанного возбуждения. Они снаб жаются ручным регулятором возбуждения (реостат в цепи парал лельной обмотки возбуждения), который должен обеспечивать ре гулирование напряжения с точностью до 1% для генераторов мощ ностью до 100 кВт и с точностью до 0,5% от номинального напря жения для генераторов мощностью свыше 100 кВт. Кроме того, регулятор напряжения должен обеспечивать возможность пониже ния напряжения не менее чем на 10% от номинального с учетом роста оборотов первичного двигателя на холостом ходу. Все это достигается правильным подбором величины сопротивления регу
лировочного реостата и количества ступенек (отпаек) его.
В судовых электростанциях переменного тока применяются син хронные трехфазные генераторы. На судах еще встречаются гене раторы с возбудителями (танкеры типа «Казбек», суда типа «Ле нинский комсомол», «Бежица», аварийные дизель-генераторы на су дах типа «М. Калинин» и др.), но наибольшее распространение на ходят синхронные генераторы с самовозбуждением.
Синхронные генераторы с дизелями в качестве первичных двига телей имеют явнополюсную конструкцию ротора и небольшую частоту вращения (500 об/мин). Синхронные турбогенераторы рас считываются на более высокую частоту вращения (1000, 1500 и 3000 об/мин) и могут иметь ротор неявнополюсной конструкции.
§ 22. Выбор количества и мощности генераторных агрегатов
Основные трудности при определении количества и мощности генераторных агрегатов связаны с тем, что судно работает в раз личных режимах, от которых непосредственно зависит нагрузка су довой электростанции. Транспортное судно имеет пять таких ре-
101
Потребители электроэнергии
1
РулеЕое устройство . . .
Брашпиль . .........................
Ш пиль.................................
Охлаждающий насос . . .
Масляный насос.................
Пожарный насос . . . .
Санитарные насосы . . .
Сепараторы.........................
п— 1 Радиостанция . . .
пО с в е щ е н и е .....................
Мощность, потребляемая всеми потребителями . . . .
Мощность, потребляемая всеми потребителями с уче том К о ......................................
Полная (кажущаяся) мощ
ность S .................................
Средневзвешенный cos уср
Количество и мощность
генераторов .............................
|
х *5; |
|
£ |
|
|
|
|
Ход в море |
|||
о з " |
|
|
|
|
|
||||||
£ = |
<и |
И |
Я- |
|
X [ = |
еС |
|
|
|
|
|
if 55 О |
|
|
|
|
|
|
|||||
CQ |
|
*И |
|
|
|
|
|
||||
~ |
X |
4» |
U£ |
|
|
|
|
|
|
|
|
—0 0-1 |
|
С |
|
II |
|
|
|
|
|
||
5 |
X |
н |
0, |
SO0 |
Q. |
йо |
|
|
|
||
ОГСО |
X |
=С |
|
р |
Q |
||||||
X |
|
|
|
С |
|
|
|||||
|
о |
|
3 |
л |
О |
G |
7 |
Я |
9 |
10 |
11 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
' |
|
2 |
|
1 1 , 0 0 , 8 7 0 ,8 8 1 2 , 6 2 5 , 2 0 , 5 0 , 3 3 , 7 8 1 , 9 |
||||||||
|
1 |
|
3 0 , 0 0 , 9 0 0 , 8 9 3 3 , 3 3 3 , 3 |
- — — — |
|||||||
|
1 |
|
1 3 , 0 |
0 , 8 7 |
0,8 8 |
1 4 , 9 |
1 4 , 9 |
— — |
— |
— |
|
|
|
|
1 7 , 0 |
0 , 8 9 |
0 ,8 8 |
1 8 , 0 |
54 |
0,6 6 0 ,8 |
2 8 , 5 |
1 4 ,3 |
|
|
2 |
|
2 2,0 |
0 , 9 0 |
0 , 8 9 |
2 4 , 4 |
4 8 , 8 |
0 , 5 0 , 9 |
2 1 , 9 |
1 0 , 7 |
|
|
2 |
|
4 0 , 0 |
0 , 9 0 |
0 , 8 9 |
4 4 , 4 |
88,8 |
— — |
— |
— |
|
|
3 |
|
3 , 0 |
0 , 8 2 |
0 , 8 5 |
3 , 6 |
10,8 |
0 , 6 6 |
0 , 7 |
5 , 0 |
3 , 0 |
|
3 |
' |
7,5 |
0 , 8 4 |
0 , 8 5 |
8,8 |
2 6 , 4 |
0 , 3 3 |
0,8 |
7 , 0 |
4 , 2 |
|
— 2 ,2 0 , 8 2 0 , 8 4 |
2 ,6 |
2 ,6 1 |
1 |
2 ,6 1 ,5 |
||||||
|
__ |
20 |
1 |
1 |
20 |
20 |
0 ,6 |
1 |
12 |
_ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
210 |
98 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0 ,8 |
|
168 |
78 |
|
|
|
|
|
|
|
|
- |
|
183 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
0 , 9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 X 1 0 0 |
жимов: ход в море, маневрирование (швартовка, съемка с якоря, прохождение узкостей), авария, стоянка без грузовых операций, стоянка с грузовыми операциями. Регистр СССР при выборе ко личества- и мощности генераторов требует учитывать только пер вые три режима. В действительности количество и мощность гене раторных агрегатов выбираются для транспортного судна с учетом всех пяти режимов судна.
Наибольшее распространение получили два метода выбора мощ ности и количества генераторных агрегатов: метод нагрузочных таблиц и аналитический метод.
Метод нагрузочных таблиц. Рассмотрим этот метод на приме ре составления таблицы нагрузок для судовой электростанции пе ременного тока (табл. 10).*
В первую большую графу записываются все потребители элек троэнергии на судне, получающие питание от генераторов элек тростанции. Во 2-й графе указывается количество п одноименных
102
Т а б л и ц а 10
|
Маневры |
|
Стоянка без грузо |
Стоянка с грузовыми |
|
Авария |
|
||||||||
|
|
|
|
вых операций |
|
|
операциями |
|
|
|
|
|
|||
*0 |
*3 |
р |
Q |
*0 |
*3 |
Р |
Q |
"о |
*3 |
Р |
Q |
ко |
*3 |
Р |
Q |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
1S |
19 |
20 |
21 |
оо |
23 |
24 |
25 |
26 |
27 |
1 |
0 ,6 |
1 5 , 0 |
|
_ |
_ |
_ |
_ |
_ |
_ |
_ |
_ |
|
0 ,8 |
i |
10,0 |
7 , 5 |
1 |
2 0 ,0 ' |
|||||||||||||
1 |
0 ,8 2 6 , 6 |
1 3 , 0 |
— |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
0 ,8 1 2 , 9 |
6 , 5 |
|
|
|
|
— — |
|
|
|
|
|
|||
0,6 6 0 ,8 |
2 8 , 5 |
1 4 , 3 |
— — |
— |
— |
— |
— 0,6 6 |
0 ,8 |
2 8 , 5 |
1 4 , 3 |
|||||
0 , 5 0 , 9 2 1 , 9 1 0 , 7 |
- — — — — |
— — — 0 , 5 |
0 , 9 . 2 1 ,9 10 ,7 |
||||||||||||
0 , 5 0 , 3 13,3 |
6 , 5 |
0 , 5 0 , 3 |
13,3 |
6 , 5 |
— |
— — |
— 1 |
0 ,8 |
7 1 , 0 |
3 4 , 5 |
|||||
0,6 6 0 , 7 |
5 , 0 |
3 , 0 |
0,6 6 |
0 , 7 |
5 , 0 |
3 , 0 |
0,6 6 0 , 7 |
5 , 0 |
3 , 0 |
0,66 |
0 , 7 |
5 , 0 |
3 , 0 |
||
0 , 3 3 0 ,8 |
7 , 0 |
4 , 2 — — |
— |
— |
— — |
— |
— |
— |
— — |
— |
|||||
1 |
1 |
2,6 |
1, 5 |
1 |
1 |
2 , 6 |
1 , 5 |
— |
— |
— |
— |
1 |
1 |
2 ,6 |
1 , 5 |
0 ,6 |
1 |
12 |
— |
0 ,6 |
1 |
12 |
— |
0 ,6 |
1 |
12 |
— |
0 ,8 |
1 |
16 |
— |
|
|
250 |
113 |
|
|
140 |
62 |
|
|
270 |
132 |
|
|
220 |
98 |
0 , 7 |
|
175 |
80 |
0 ,6 |
|
84 |
37 |
0 ,6 |
|
162 |
80 |
0 , 9 |
1 |
198 |
88 |
|
|
192 |
|
|
92 |
|
|
|
180 |
|
|
214 |
|
||
0 , 9 |
|
|
|
0 , 9 |
|
|
|
0 , 9 |
|
|
|
0 , 9 |
|
|
|
|
|
X !?) |
О О |
|
|
1X 100 |
|
|
2 X 1 0 0 |
|
|
2 X 1 0 0 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
потребителей, а |
в 3-й — номинальная |
установленная |
мощность |
||||||||||||
Ра каждого потребителя. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В 4-й и 5-й графах записываются соответственно номинальные к. п. д. (г|н) и coscf„ потребителей. Затем по формуле
Р п
Рг = 7)н
определяется мощность, потребляемая каждым потребителем из сети в номинальном режиме, и вносится в графу 6-ю. В графе 7-й указывается мощность, потребляемая из сети, всеми одноименны ми потребителями, которая находится по формуле
Р п = Р \ П .
Далее идут пять больших граф, соответствующих пяти режи мам работы судна. Каждая большая графа делится на четыре части. В первую часть большой графы (графы 8, 12, 16, 20, 24)
103
вносится коэффициент одновременности k0, который показывает отношение количества работающих потребителей в данном режи ме судна к общему количеству одноименных потребителей. Напри мер, при ходе в море из двух установленных масляных насосов главных двигателей работает один 6о = 0,5.
В графах 9, 13, 17, 21, 25 записывается коэффициент загрузки k3, который показывает отношение действительной мощности по требителя в данном режиме к его установленной номинальной мощ ности. Например, для электродвигателя рулевого устройства в режиме одерживания судна на курсе, когда угол перекладки пера руля составляет 5—7,° &3=0,2ч-0,3.
Для правильного выбора коэффициента загрузки требуется хорошее знание режимов работы всех вспомогательных механиз мов судна. Практически k3 всегда меньше единицы.
Затем можно определить активную мощность Р (графы 10, 14, 18, 22, 26) и реактивную мощность Q (графы 11, 15, 19, 23, 27),
потребляемую из сети каждой группой одноименных потребите лей с учетом коэффициентов загрузки и одновременности:
Р = Pnk3 k0,
Q = Ptg<?,
где tgcp находится в зависимости от соэфн (графа 5).
После заполнения таким путем всей таблицы определяется об щая активная мощность Pz (суммирование по графам 10, 14, 18, 22, 26) и общая реактивная мощность Q£ (суммирование по гра фам 11,15, 19, 23, 27).
Если выбрать генераторы по Ps , то их мощность окажется за вышенной. Дело в том, что большинство потребителей электро энергии в течение того или иного режима работы судна неодно кратно включаются и выключаются из работы. Так, например, в тот момент времени, когда включился в работу питающий насос котла или гидрофор пресной воды, в это же время выключился компрессор рефрижераторной установки или гидрофор забортной воды и т. д. Это обстоятельство можно учесть, умножив Pz и
на энергетический коэффициент одновременности k0, который, как показывает опыт, лежит в пределах 0,5—0,9. Более высокий kb берется для аварийного и ходового режимов (большое удельное значение постоянно работающих потребителей, обслуживающих силовую установку судна) и более низкий — для стояночных ре
жимов.
Далее определяется полная (кажущаяся) мощность Sz по формуле
=ViPzkof+ {Qzk0f
исредневзвешенный cos(pcp для каждого режима работы судна по формуле
Ре |
|
C O S срер = — ^ |
. |
104
Генераторы выбираются по активной мощности Pz k0, однако если coscpC окажется меньше номинального коэффициента мощности вы бираемого генератора, тогда генераторы выбираются по полной (ка жущейся) мощности 5S .
При выборе количества генераторных агрегатов и их мощнос ти нужно руководствоваться следующими соображениями.
1.Нагрузка на генераторные агрегаты, работающие в любом из режимов судна, должна составлять 75—85% их номинальной мощности. При меньшей нагрузке у генератора и первичного дви гателя резко снижается к. п. д. При большей нагрузке уменьшает ся надежность снабжения судна электроэнергией. Так, например, при запуске относительно мощного электродвигателя может сра ботать защита, отключив генератор и обесточив судно.
2.Все генераторные агрегаты по возможности должны быть одинаковой мощности и одного типа. При этом повышается устой чивость параллельной работы генераторов, унифицируется потреб ность в запчастях и облегчается эксплуатация станции.
3.Общее количество генераторных агрегатов судовой станции должно быть не менее двух, при этом по крайней мере один из них должен приводиться во вращение автономным первичным двига телем (требования Регистра СССР). С другой стороны, нежела тельно иметь более 3—4 генераторных агрегатов. Большое количе
ство их усложняет эксплуатацию электростанции.
Нагрузка на электростанцию при стоянке судна без грузовых операций значительно меньше, чем в остальных режимах. Для то го чтобы удовлетворить первое из вышеперечисленных требова ний, иногда выбирается один генераторный агрегат (стояночный) меньшей мощности. Но в этом случае не выполняется второе тре бование, и, кроме того, когда при стоянке судна требуется открыть трюм, поднять на борт снабжение (работа лебедок), включить пожарный, балластный или осушительный насосы, приходится за пускать генераторный агрегат большей мощности. При решении вопроса о выборе стояночного агрегата следует помнить, что по мере совершенствования организации работы морского флота дли тельность стоянки судов без грузовых операций сокращается.
Табличный метод является очень наглядным и позволяет сра зу же определить мощность и количество трансформаторов для освещения судна и преобразователей тока, если таковые имеются. Вместе с тем этот метод достаточно трудоемкий, а точность его зависит от опыта проектировщика в выборе коэффициентов за грузки и одновременности.
Аналитический метод. При этом методе мощность электростан ции определяется без детального анализа работы всех потребите лей электроэнергии. За основу берутся косвенные показатели на грузки «а генераторы в том или ином режиме работы судна. Так например, в ходовом режиме основную часть постоянно работаю щих потребителей составляют механизмы, обслуживающие глав ную силовую установку. Следовательно, мощность электростанции в ходу зависит от мощности главных двигателей. При стоянке суд
на без грузовых операций нагрузка на генераторы создается в ос новном бытовыми потребителями, мощность которых зависит от водоизмещения судна.
На основании статистических данных о нагрузке судовой элек тростанции большого количества различных типов судов отечест венной и зарубежной постройки получены корреляционные фор мулы, позволяющие определить мощность электростанции в раз личных режимах работы судна.
В качестве' примера рассмотрим расчет мощности электростан
ции |
сухогрузного теплохода с тихоходными главными |
двигате |
||
лями. |
Мощность электростанции в этом |
режи |
||
Х о д о в о й р е жим . |
||||
ме |
можно определить по |
одной из следующих формул |
(в |
кВт): |
|
= ( 1 8 4 - 0 , 0 2 8 # ) + А . . » , |
|
( 3 5 ) |
|
|
= ( 1 8 + 0 , 0 2 8 7 V ) + Я „ . б , |
|
( 3 7 ) |
|
где |
N — мощность главных двигателей; |
|
|
Р п . м — мощность наибольшего из эпизодически включаемых потре
бителей(пожарный или балластно-осушительный |
насос |
и т. д.); |
|
Р п . б — мощность бытовых потребителей. |
|
Р п . б — Я к 4" Я в 4- Я с .к кВт, |
|
где Я к — мощность электрического камбуза;
Рв— мощность бытовой вентиляции;
Яс . к — мощность электрооборудования климатической станции.
При Р п . м > |
Я п .б следует пользоваться формулой (36), а при Ра.м < |
|||
< Я п .б — формулой (37). |
Мощность |
элек |
||
С т о я н к а бе з |
г р у з о в ы х о п е р а ц и й . |
|||
тростанции определяется по одной из следующих формул: |
|
|||
|
|
Я ст = ( И + 0 , 0 0 2 О ) + Р п . м ; |
|
( 3 8 ) |
|
|
Я ст = ( 1 1 + 0 , 0 0 2 D ) + Я п . б , |
|
( 3 9 ) |
где D — водоизмещение судна; |
|
и (37). |
||
Я п .м и Я п .б —имеют те же значения, что и в формулах (36) |
||||
С т о я н к а |
с |
г р у з о в ы м и о п е р а ц и я м и . |
В этом режиме |
мощность электростанции складывается из мощности, полученной
по формулам (38) или (39), и мощности, |
необходимой для рабо |
||
ты грузовых лебедок или кранов, |
П |
|
|
|
|
|
|
Яст.гр = я ст + (0,53 + |
2 |
0,15G„f/„, |
(40) |
где О» — номинальная грузоподъемность, т; |
|
||
U а — номинальная скорость подъема |
груза, м/мин; |
|
п — количество лебедок или кранов на судне.
В формуле (40) для простоты положено, что грузоподъемность всех лебедок или кранов одинакова.
106
М а н е в р ы . Приближенно |
мощность электростанции можно |
|||
определить по формуле |
|
|
|
|
|
Р м = / Эход + |
0 , 8 ( / Эб р + ^ )к.п)) |
( 4 1 ) |
|
где Р ер — мощность электродвигателя |
брашпиля, кВт; |
|
||
Рк.п — мощность |
электродвигателя |
компрессора пускового возду |
||
ха, кВт. |
в отличие |
от ходового, может |
включаться |
|
В этом режиме, |
брашпиль, шпиль, пожарный насос (скатка якорной цепи) и комп рессор пускового воздуха. Однако вероятность одновременного включения всех этих потребителей мала. Кроме того, учитывая осо бую ответственность и кратковременность маневренного режима,
обычно дополнительно включается резервный генераторный аг регат.
А в а р и й н ы й ре жим . Нагрузка электростанции в аварий ном режиме складывается из потребителей, обеспечивающих ход судна, тушение пожара, откачку воды и заделку пробоины. Одно временно в этом режиме отключаются все второстепенные потре бители: вентиляция, климатическая установка, камбуз и т. д. Мо жет вводиться в работу резервный генераторный агрегат. С учетом этих обстоятельств мощность электростанции в аварийном режи ме обычно не превышает мощности ходового режима.
При выборе количества и мощности генераторных агрегатов следует руководствоваться теми же соображениями, что и при таб личном методе.
§ 23. Подача электроэнергии на судно с берега
Электроэнергия, вырабатываемая на судне, по себестоимости значительно дороже электроэнергии, вырабатываемой мощными береговыми электростанциями. При стоянке в порту судно можно подключать к береговой энергосистеме и выводить из работы свои генераторные агрегаты. В этом случае сокращается продолжи тельность работы судовых агрегатов, а значит, экономится мото ресурс, уменьшается расход топлива и масла, устраняется шум в машинном отделении, освобождается часть вахты для ремонтных работ. Все это приобретает особую важность, если, учесть, что су
хогрузные суда простаивают в портах от 70 до |
100 суток в год. |
Для подачи электроэнергии на судно причалы |
портов должны |
быть соответствующим |
образом |
оборудованы. Трудность, состоит |
в том, что в береговых |
сетях переменного тока преимущественно |
|
применяется трехфазная система |
с заземленной нейтралью, а на |
судах нулевая точка обмоток генераторов от корпуса судна изо лирована. В этом случае при подключении судовой электростан ции к береговой сети необходимо корпус судна надежно заземлять, чтобы исключить электрокоррозию корпуса. Но тогда судовые приборы, контролирующие качество изоляции сети, будут указы-
107
вать на замыкание на корпус, а в отдельных случаях повысится опасность поражения электрическим током.
Всего этого легко избежать, если в порту установить отдель ный трансформатор, у которого нулевая точка вторичной обмотки изолирована. Такие трансформаторы имеют коэффициент транс формации, равный единице, и называются разделительными. Они исключают электрическую связь между судовой и береговой энер госистемами.
Причалы и доки судоремонтных заводов оборудованы специ альными колонками, подключенными к разделительному транс форматору. Причалы же портов, к сожалению, таких колонок не имеют. Иногда суда подключают к колонкам питания портальных кранов, которые входят в состав береговой сети с заземленной нейтралью. В этом случае, как отмечалось выше, корпус судна должен надежно заземляться, а приборы контроля изоляции сле дует отключить.
§ 24. Регулирование напряжения на шинах судовод электростанции
Одним из важнейших показателей качества электроэнергии, вы рабатываемой на электростанции, является поддержание посто янства напряжения на шинах главного распределительного щита. (ГРЩ) с заданной точностью при изменении величины и характе ра нагрузки на генераторы. От этого в большой степени зависит нормальная работа практически всех потребителей электроэнер гии. Для примера напомним, что вращающий момент асинхрон ного двигателя пропорционален квадрату напряжения сети. Сни жение напряжения приводит к увеличению скольжения ротора (возможна остановка его), а значит, к увеличению потерь энергии, что, в конечном счете, может привести к перегоранию обмоток асинхронного двигателя.
Необходимая точность поддержания постоянства напряжения задается требованиями Регистра СССР. Однако для более глубо кого понимания существа этих требований и принципов регулиро вания напряжения необходимо рассмотреть физические процессы и причины, приводящие к изменению напряжения у генераторов различных типов.
Генератор постоянного тока параллельного возбуждения. На рис. 69 показана схема этого генератора. Напряжение на его за жимах определяется формулой
|
U = |
Е - / я /?я, |
(42) |
где Е — электродвижущая |
сила (э. д. с.) обмотки якоря, |
В; |
|
/ я Rn — падение напряжения на сопротивлении обмотки якоря. |
|||
В свою очередь э. д. с. |
Е |
определяется формулой |
|
|
Е = ke пФ, |
(4 3 ) |
г де ke — конструктивный коэффициент электрической машины;
п — частота вращения якоря, |
об/мин; |
|
|
|
|
||||||||
Ф — магнитный поток возбуждения, |
Вб. |
|
|
|
|
||||||||
Анализируя |
выражения |
(42) |
и |
(43) и |
|
|
|
|
|||||
схему |
соединения |
обмоток |
генератора, |
|
|
|
|
||||||
можно установить следующие четыре при |
|
|
|
|
|||||||||
чины, |
которые |
приводят к изменению |
на |
|
|
|
|
||||||
пряжения генератора |
U |
при |
изменении |
|
|
|
|
||||||
нагрузки на него (тока якоря / я) . |
|
|
|
ов |
|
Гр |
|||||||
Первая причина очевидна. При измене |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
||||||||||
нии тока, протекающего |
через |
обмотку |
Рис. |
69. Схема |
генерато |
||||||||
якоря, |
изменяется |
падение напряжения |
на |
ра постоянного |
тока па |
||||||||
сопротивлении |
этой обмотки |
(/я/?я). |
Сле |
раллельного |
возбужде |
||||||||
ния |
|
|
|
||||||||||
дует отметить, что сопротивление обмотки |
|
напряжения на |
|||||||||||
якоря относительно |
мало, |
и |
поэтому |
падение |
|||||||||
якоре мало влияет на напряжение генератора. |
|
|
(/я= 0 ) |
||||||||||
Поток возбуждения Ф при холостом ходе генератора |
|||||||||||||
создается только током / в, |
протекающим через |
обмотку возбуж |
|||||||||||
дения. |
При работе генератора под нагрузкой |
ток якоря |
создает |
вокруг обмотки якоря свое магнитное поле, которое взаимодейст вует с полем обмотки возбуждения, изменяя его. Такое явление называется реакцией якоря. Не рассматривая подробно физичес кую картину реакции якоря, можно сказать, что при изменении нагрузки на генератор изменяется результирующий магнитный по ток возбуждения за счет действия реакции якоря, что приводит к изменению э. д. с. и напряжения генератора. Это и есть вторая причина.
Третья причина так же очевидна, как и первая. При увеличе нии нагрузки на генератор увеличивается нагрузка и на его пер вичный двигатель, а следовательно, в той или иной степени (в за висимости от качества работы регулятора частоты вращения) из меняется частота вращения п, э. д. с. и напряжение генератора.
Ток возбуждения генератора определяется формулой
где гв — сопротивление обмотки возбуждения; гр — сопротивление регулировочного реостата.
Отсюда видно, что изменение напряжения вследствие первых трех причин вызывает изменение тока возбуждения, что влечет за собой еще большее изменение напряжения. В самом крайнем слу чае, например при коротком замыкании (КЗ) на зажимах якоря генератора, ток возбуждения будет равен нулю. Ток в цепи якоря будет протекать только за счет небольшой э. д. с., индуктирован ной потоком остаточного намагничивания железа полюсов. В этом заключается положительное качество генераторов постоянного то ка параллельного возбуждения, для которых короткое замыка ние не представляет опасности, поскольку ток КЗ почти не превы шает номинального тока.
109