книги из ГПНТБ / Юрчук, А. М. Расчеты в добыче нефти учеб. пособие
.pdfЕсли подъемные трубы спущены до фильтра, то забойное давление будет равно давлению у башмака, которое для однорядного подъем ника может быть определено по формуле [371
Рзаб = Рбаш = ^ р а0е 1’'2 ' 10 ‘LPr кгс/см2, (III.49)
где L — длина подъемных труб в м; р,. — относительная плотность газа (по воздуху).
По этой формуле определяют забойные давления для всех режи мов. По разности между текущим пластовым и забойным давлением
|
|
О Т/с и-л |
11Ри Разных режимах работы сква- |
||||||
•о^ |
---- !—52Д.— |
|
жипы находят депрессию Ар. |
||||||
|
|
|
Удельный расход рабочего агента |
||||||
°ч |
|
|
|
R0 = -q |
М3/Т. |
|
(III.50) |
||
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
По |
данным |
н |
Ар |
строят |
|
|
|
|
|
индикаторную кривую (рис. 13). |
|||||
|
|
|
|
Чтобы найти аналитическое вы |
|||||
|
|
|
|
ражение этой кривой Q = |
К Арп, |
||||
йр,кгс/:мг |
|
|
|
необходимо |
определить |
показа |
|||
|
|
|
тель |
степени |
п и |
коэффициент |
|||
Рис. 13. Индикаторная кривая в |
|
продуктивности |
(пропорциональ |
||||||
координатах |
<?ф — Ар |
|
ности) К. Для |
этого методом на |
|||||
поровну вычисленные |
значения |
именьших |
квадратов |
разбивают |
|||||
lg Q и lg Ар, |
находят для каж |
||||||||
дой группы сумму их |
и составляют два уравнения: |
|
|
||||||
|
У , lg <? - |
ig к -;- п 2 , ig Др; |
|
|
(іи.5і) |
||||
|
У п lg Q= n. lg К У n 2 n lg Ар, |
|
|
(ІИ.52) |
|||||
где nx и л., — число входящих в сумму значений lg Q и lg Ар. |
|||||||||
Подставляя в |
эту |
систему |
двух уравнений |
значения |
2 lg Q |
||||
и 2 lg Ар из таблицы, путем совместного решения определяют пока затель степени уравнения притока п. Далее из уравнения притока для разных режимов находят величину коэффициента пропорци ональности К и его среднее значение КСр.
Получив таким образом уравнение индикаторной кривой Q = = f(Ap), определяют расчетный дебит скважины для более низких депрессий (вплоть до 0) и продолжают индикаторную кривую влево до пересечения оси ординат.
Для установления оптимального режима работы подъемника
строят регулировочные кривые зависимости дебита |
и |
удельного |
||
расхода газа от общего расхода газа (рис. 14). |
кривой Q = |
|||
Касательная, проведенная из начала координат к |
||||
= f (У), |
определит оптимальный |
дебит скважины |
Qonr в т/сут |
|
и удельный расход газа R 0 в м3/т. |
Касательная, проведенная к кри |
|||
вой Я а = |
f (V) перпендикулярно оси ординат, определит |
минималь |
||
но
ный расход рабочего агента Д 0шш. По графику можно также опре делить максимальный дебит скважины @макс и необходимый для этого удельный расход газа Л 0.
Компрессорные скважины можно также исследовать методом восстановления забойного давления после остановки скважины путем замера забойных давлений глубинным мано метром.
8. Исследование газовых скважин методом установившихся режимов
При исследовании га зовых скважин с последую щей обработкой получен ных данных по эмпириче ской степенной формуле замеряют при закрытой скважине, а также на каж
дом режиме ее работы давление газа на устье и в кольцевом про странстве и дебит газа в м3/сут. Результаты исследования скважин сводят в таблицу.
Требуется найти аналитическое выражение степенного уравнения притока газа, определить потенциальную производительность сква жины и построить индикаторную кривую.
Из формулы V = К (рпл — Рзаб)” м3/сут определяют коэффи циент продуктивности К и показатель степени п путем совместного решения нескольких уравнений, составленных для разных режимов. Для этого находят абсолютные величины пластового и забойного давления по формуле
P = P3aTpe1'2-10' 1Lpr* |
КГС/СМ2, |
(III.53) |
где р загр — затрубное давление на |
устье скважины в |
кгс/см2; |
1,2 кгс — вес 1 м3 воздуха при атмосферном давлении и температуре
t = 20° С; |
L — длина подъемных труб в м; рг — относительная |
|
плотность |
т |
|
газа; -=г—-----температурный поправочный коэффициент |
||
|
і |
L |
для перехода от t = |
0 к температуре в скважине. |
|
По числу режимов составляют соответствующее число уравнений притока и попарно решают их относительно показателя степени п. Находят среднее значение ?гСр. Далее из каждого уравнения притока находят К, а затем и его среднее значение.
Определив все параметры, входящие в уравнение притока (рпл, рзаб, К и п), последовательно задаются более низкими забойными давлениями и определяют соответствующие им дебиты газа вплоть
31
до потенциальной производительности скважины (при забойном давлении, равным пулю), т. е. абсолютно свободный дебит.
По фактическим и найденным по расчету данным строят инди каторную кривую. Пределы экстраполяции этой кривой опреде ляются с учетом допускаемой величины депрессии.
Одночленная степенная формула V = К (р~пл — plae)n Дает при ближенные результаты, так как она не учитывает нарушений линей ного режима фильтрации газа в призабойной зоне. Физическим условиям фильтрации газа в наибольшей степени отвечает дву членная формула, предложенная И. А. Парным и Е. М. Минским.
При исследовании газовых скважин с последующей обработкой полученных данных по двучленной формуле замеряют глубинным манометром пластовое и забойное давление при разных режимах (или вычисляют их аналогично предыдущему по давлению на устье скважины), а также дебит газа в м3/сут.
Требуется обработать результаты исследования скважины гра фическим методом, составить основное уравнение притока газа в скважину и определить абсолютно свободный дебит (потенциальную производительность скважины).
По этим данным |
вычисляют для каждого режима |
величины |
Ар2 = р2„л — Рзаб и |
Рпл д Рзаб , затем составляют сводную таблицу |
|
результатов наблюдений и произведенных вычислений. |
|
|
Результаты исследований обрабатывают по формуле |
|
|
|
A£- = a + bQ. |
(III.54) |
Эта формула выражает уравнение прямой линии, построенной
в координатах (ордината) и Q (абсцисса).
Коэффициенты а и b этого уравнения могут быть определены графически. Коэффициент а равен длине отрезка, отсекаемого на оси ординат продолжением индикаторной прямой, а коэффициент b определяется наклоном этой прямой к оси абсцисс и равен
6 = |
(III.55) |
|
Qi-Qn |
Определив коэффициенты а и Ь, получают полное квадратное уравнение. Решив это уравнение относительно Q при рзаб = О, можно найти потенциальную производительность скважины:
Qпот — |
К,«в+4р8лЬ- |
м3/сут. |
(III.56) |
2Ь |
|
|
32
9. Исследование скважин при одновременно-раздельной эксплуатации двух пластов [37]
В обоих пластах действует линейный закон фильтрации (рис. 15). Приведенный статический уровень первого пласта с большим пла стовым давлением изображен горизонтальной прямой А ХА, а инди каторная линия изображена прямой AD. Для второго пласта эти параметры показаны соответственно линиями В ХВ и БЕ. Расстояние между статическими уровнями обозначено через h.
Из точки В проведем пунктирную линию ВЕг, представляющую зеркальное отражение индикаторной линии BE пласта с меныпим
давлением. Прямая В Е 1 характеризует |
|
процесс поглощения (инфильтрации) |
|
при создании перепада давления на за |
|
бое. |
|
Горизонтальная прямая СХС, про |
|
веденная через точку С2 пересечения |
|
зеркального изображения ВЕг с инди |
|
каторной линией AD, определит место |
|
положение общего (результирующего) |
|
уровня в скважине при прекращении |
|
отбора жидкости. При уровне СХС пер |
Рис. 15. Индикаторные линии |
вый пласт будет давать столько жид |
|
кости (СС2), сколько будет поглощать |
при двухпластовоы притоке и |
линейном законе фильтрации |
|
второй пласт (СС2). |
|
Результирующая индикаторная линия CN будет представлять |
|
собой сумму индикаторных линий BE и AD. При поддержании дина |
|
мического уровня в скважине между |
ССХ и В В Х на поверхность |
будет поступать только некоторая часть жидкости из первого пласта, а остальная часть будет поглощаться вторым пластом. При опуска
нии |
уровня |
до |
В ХВ |
поглощение |
жидкости |
вторым пластом |
|
прекратится, |
а при дальнейшем опускании динамического уровня |
||||||
ниже |
В ХВ работать будут оба пласта. |
общего |
статического уровня |
||||
Требуется |
определить: |
1) глубину |
|||||
СХС при остановке |
скважины; 2) количество |
жидкости, поглоща |
|||||
емой |
вторым |
пластом при остановке |
скважины; |
3) минимальный |
|||
дебит, при котором будет отсутствовать поглощение жидкости вто рым пластом; 4) положение динамического уровня при заданном дебите; 5) распределение дебита по пластам.
1 . О п р е д е л е н и е г л у б и н ы о б щ е г о с т а т и ч е
с к о г о у р о в н я |
п р и |
о с т а н о в к е |
с к в а ж и н ы . |
При |
|
положении общего статического уровня |
СХС верхний пласт с боль |
||||
шим давлением даст |
дебит |
Qx = К хх й |
(х0 |
— понижение уровня), |
|
а нижний пласт с меньшим |
давлением |
поглотит жидкости Q2 = |
|||
= К 2(h — х 0). Но так как Qx = Q2, то К хх 0 |
= К 2 (h — x Q), |
откуда |
|||
|
|
K 2h |
|
|
|
|
•т° - К х + К 2 м . |
|
(III.57) |
||
3 Заказ 825 |
33 |
2. |
О б ъ е м ж и д к о с т и, |
п о г л о щ а е м о йII и ж н и м |
|
п л а с т о м п р и о с т а н о в к е с к в а ж и н ы : |
|
||
|
Q i= Qi = К2 V1 ~ хо) — к іхо м3/сут. |
(III.58) |
|
3.. М II и и м а л ь и ы й д е б и т , |
п р и к о т о р о м |
не б у |
|
д е т п о г л о щ е н и я ж и д к о с т и н и ж н и м п л а с т о м:
<?мнН=ЛУ 1 М3/сут. |
(III.59) |
4. П о л о ж е н и е д и н а м и ч е с к о г о |
у р о в н я п р и |
з а д а н п о м д е б и т е . Обозначим расстояние искомого дина мического уровня М ХМ от общего статического уровня А ХА через х„. Тогда дебит первого пласта будет
Qx = Кххю |
(III.60) |
а второго пласта |
|
Рис. 16Индикаторные кривые при квадратичном законе фильтрации
(ниже статического).
5.Р а с п р е д е л е н и е
ст а м:
Q2 = K2{xu- h ) . |
(III.61) |
|
Суммарный дебит |
|
|
Q ~ Q iJrQi = к ххп-J- |
(III.62) |
|
~Ь ТІГо (^н |
^)> |
|
откуда |
|
|
СЧ-£2/і |
м |
(ІІІ.63) |
п— £ і + А'2 |
|
|
о б щ е г о д е б и т а по п л а
Qx = к хха м3/сут; |
(111.64) |
Qi = К 2 (хи—h) м3/сут. |
(111.65) |
Если в обоих пластах фильтрация происходит по квадратичному закону, то уравнения индикаторных кривых имеют вид, приведенный на рис. 16:
Qx = Kxxl*-, |
(Ш.66) |
Q2 = K2(h— x0)°’\ |
(III.67) |
Требуется определить показатели работы скважины, отмеченные
выше.
1 . П о л о ж е н и е о б щ е г о с т а т и ч е с к о г о у р о в н я п р и о с т а н о в к е с к в а ж и н ы
Kxx00* = K2( h - x 0)0'b. |
(III.68) |
34
Возводим обе части уравнения в квадрат и решаем его относи тельно х п:
А'І'і |
■ |
(III.69) |
|
К \ - К \ |
|||
|
|||
2. О б ъ е м по г л о щ а е м о й ж и д к о е т и п р и о с т а - |
|||
н о в к е с к в а ж и н ы: |
|
|
|
Q0 = Klxl'b м3/сут, |
(III.70) |
||
или |
|
|
|
Qo = K2(h —я0)°>5 |
м3/сут. |
(III.71) |
|
3. М и н и м а л ь н ы й д е б и т , |
п р и к о т о р о м о т с у т - |
||
с т в У е т п о г л о щ е н и е ж и д к о с т и н и ж н и м п л а - с т о м:
|
|
Qmm = K1h0’5 м3/сут. |
|
(III.72) |
|
4. П о л о ж е н ие д и н а м и ч е с к о г о у р о в н я п р и |
|||||
з а д э н н о м де б и т е : |
|
|
|
||
|
|
<? = tfpr“’5 + Z 2(*H-Ä )0’5. |
|
(III.73) |
|
Обозначив Ян’5 через у, возводим уравнение в квадрат и решаем |
|||||
его относительно у2 |
(*„): |
|
|
|
|
|
|
(Q— Клу)2= К\ (iß — А); |
|
(III.74) |
|
т |
- |
К\) у* + |
2QK# - (<?! + К\Ъ) = 0; |
(III.75) |
|
х„=у2 = |
- Q K X+ V q*4 + ( 4 - 4 ) { Q 2+ |
|
|
||
L |
|
ч-ч |
*»*> ] м. |
(III.76) |
|
5. Р а о п р е д е л е н и е |
с у м м а р н о г о |
д е б и т а по |
|||
п л а с т 1 м: |
|
<?i = |
Кгх°пл м3/сут; |
|
(III.77) |
|
|
|
|||
|
|
Q2= К2 {хп— h)0'5 м3/сут. |
|
(III.78) |
|
10. Измерение расхода жидкостей и газов
Для учета расхода, контроля и регулирования технологических процессов, связанных с добычей нефти и газа, измеряют количество протекающей по трубопроводам жидкости и газа. Для этой цели на нефтедобывающих площадях широко применяют объемные рас ходомеры: а) жидкостные поплавковые дифференциальные мано метры для измерения больших расходов жидкости и газа; б) шайбные измерители для периодического измерения небольших расходов газа. Наиболее подходящими для этой цели являются самопишущие расходомеры ДП-430 с добавочной записью статического давления.
Статическое давление в приборе ДП-430 определяется при помощи манометрической нружины-геликса. Дифференциальное
3* |
35 |
давление измеряют ртутным поплавковым дифференциальным маномет ром. Круглосуточная запись статического и дифференциального давле ния производится на картограммах, приводимых во вращение часовым механизмом. Планиметрированием картограмм определяются средне суточные значения статического и дифференциального давлений, которые подставляются в формулу (III.79) для вычисления суточного количества газа. При статическом давлении выше 15 кгс/см2 в фор мулу вводится коэффициент z, учитывающий отклонение факти ческого состояния газа от законов идеальных газов.
Количество газа определяется по формуле [23]
Q = 62,67aße/^d31 / Ррт~сІЯрт-ст м3/сут, |
(ІІІ.79) |
ГJ р Г
где а — коэффициент расхода, зависящий от отношения d- (d —
диаметр отверстия диафрагмы в см; D — внутренний диаметр трубо провода в см); ß — поправка к коэф фициенту а на неостроту входной кромки диафрагмы и шерохова тость газопровода в зависимости
|
|
от |
отношения |
(значение ß оп |
|||
|
|
ределяется по табл. |
4); е — попра |
||||
|
|
вочный коэффициент на расшире |
|||||
|
|
ние струи газа на выходе из диаф |
|||||
|
|
рагмы, зависящий |
от отношения |
||||
|
|
|
и т = — , где |
Ар — перепад |
|||
|
|
давления в диафрагме в кгс/см2; |
|||||
|
|
р — статическое давление до диаф |
|||||
Рис. 17. График поправочных коэф |
рагмы в кгс/см2; значение |
е |
оп |
||||
фициентов е на расширение струи |
ределяется по графику (рис. |
17); |
|||||
газа на выходе из диафрагмы |
Kt — коэффициент |
теплового рас |
|||||
|
|
ширения диафрагмы |
(для |
темпе |
|||
ратурных условий в промысловых газопроводах принимают |
K t = |
||||||
= 1); рртсг |
— абсолютное статическое давление газа в |
газопроводе |
|||||
перед диафрагмой в мм рт. ст.; |
Нрт ст — дифференциальное |
давле |
|||||
ние газа в |
диафрагме в мм рт. ст.; |
Т — абсолютная |
температура |
||||
газа в газопроводе в К; рг — относительная плотность газа. |
|
К = |
|||||
В эту |
формулу входит коэффициент суточного |
расхода |
|
||||
= |
62,67а d2 |
/ т /s- который берется из табл. 5. |
|
в |
При замере расхода газа |
с температурой выше или ниже 20° С |
|
формулу |
(III.79) вводят |
температурную поправку, которую |
|
берут из табл. 6. |
|
||
|
Поправку на плотность газа находят по табл. 7. |
||
|
Расход газа в м3/сут при |
измерении его шайбным измерителем |
|
с выпуском газа в атмосферу при количестве газа, не превышающем
36
Т а б л и ц а 4
Поправка ß на неостроту входной кромки диафрагмы
ишероховатость трубопровода
п. СМ
d |
5 |
10 |
20 |
30 |
D |
||||
|
||||
0,20 |
1,024 |
1,018 |
1,011 |
1,006 |
0,25 |
1,024 |
1,018 |
1,010 |
1,004 |
0,30 |
1,023 |
1,017 |
1,009 |
1,003 |
0,35 |
1,023 |
1,016 |
1,007 |
1,002 |
0,40 |
1,023 |
1,015 |
1,006 |
1,001 |
0,45 |
1,023 |
1,014 |
1,005 |
1,000 |
0,50 |
1,023 |
1,014 |
1,005 |
1,000 |
0,55 |
1,024 |
1,014 |
1,005 |
1,000 |
0,60 |
1,024 |
1,015 |
1,005 |
1,000 |
0,65 |
1,025 |
1,016 |
1,005 |
1,000 |
0,70 |
1,026 |
1,016 |
1,006 |
1,000 |
0,75 |
1,028 |
1,017 |
1,007 |
1,000 |
0,80 |
1,029 |
1,018 |
1,007 |
1,000 |
5000 м3/сут, и |
избыточном |
давлении в |
трубопроводе |
не выше |
|
500 мм вод. ст. определяется но следующим формулам: |
|
||||
при водяном манометре |
|
|
|
|
|
|
Q —0,172d2 Л[ |
рр |
|
(III.80) |
|
|
|
Г |
|
|
|
при ртутном |
манометре |
|
|
|
|
|
Q — 0,634d2 Л[ |
рг |
, |
(III.81) |
|
где â — диаметр |
|
Г |
Н в — перепад |
|
|
отверстия |
шайбы в |
мм; |
давления |
||
в шайбе в мм вод. ст.; Нрг — перепад давления в шайбе в мм рт. ст.; рг — относительная плотность газа (по воздуху).
При измерении расхода жидкости дифференциальные манометры устанавливают ниже замерных фланцев. Расход воды (при р = 1) при заполнении манометра ртутью рассчитывают по следующей
приближенной формуле: |
|
|
|
|
Q = 0,04435ad2 ] / ä, |
(Ш.82) |
|
где |
Q — расход воды в |
м3/ч; а — коэффициент расхода |
(берется |
по |
табл. 8); d — диаметр |
диафрагмы в мм; h — перепад |
давления |
в мм рт. ст. |
|
|
|
37
m
та |
05 |
о |
со |
со |
ЧЧ |
CO |
CO |
со со |
со |
KP |
KP |
со |
|
|
c f |
о |
см |
см" |
CO |
l d |
см |
о |
со" |
00 |
c d |
||
|
d |
см |
см |
см |
CM |
CM |
со |
со |
со |
KP |
ю |
||
|
чч |
чч |
тЧ |
чЧ |
чЧ |
чЧ |
чЧ |
|
|
чЧ |
|
чЧ |
|
Ч
\с
іГЭ
о
Кр |
СО |
Г"- |
со |
со |
CO |
чЧ |
00 |
СО |
с о |
со |
кр |
in" |
cd" |
00 |
o f |
О |
о |
о |
о |
о |
о |
о |
о |
ЧЧ |
|
ЧЧ |
чЧ |
|
чЧ |
|
чЧ |
•'tf |
см |
со |
in |
со |
c f |
in |
o f |
K P |
со |
чЧ |
|
|
CM |
|
|
|
чЧ |
ч Ч |
о |
чЧ |
со |
чЧ |
ю |
с о |
CM |
о |
со |
С”- |
со |
г- |
о |
с о |
ЧЧ |
см |
кр |
|
І'ч |
со |
чЧ |
ю |
с- |
чЧ |
со |
чЧ |
чЧ |
|
со |
со |
со |
с о |
o f |
0 5 |
c f |
см |
со |
i d |
00 |
<4-4 |
c d |
c d |
|
00 |
00 |
0 0 |
00 |
0 0 |
05 |
0 5 |
05 |
05 |
05 |
о |
о |
ЧЧ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
чЧ |
чЧ |
чЧ |
ю |
кр |
со |
05 |
о |
о |
KP |
со |
см |
0 0 |
с о |
со |
K P |
см |
о |
ЧЧ |
см |
со |
кр |
чЧ |
со |
со |
KP |
КР |
КР |
|
см |
|
іП |
кр" |
кр" |
кр |
кр |
i d |
c d |
c d |
00 |
о " |
см |
i d |
o f |
05 |
|
с- |
Р-. |
С- |
І-ч |
1"- |
1"» |
|
С— |
00 |
00 |
со |
00 |
|
о |
05 |
05 |
о |
о |
чЧ |
CO |
ю |
г- |
ЧЧ |
ю |
о |
с— |
г- |
чЧ |
см |
|
05 |
со |
0 5 |
05 |
05 |
in |
чЧ |
со |
со |
00 |
|
го |
чч |
со |
чЧ |
чЧ |
см |
CM |
c d |
KP" |
c d |
00 |
о " |
c d |
c d |
|
СО |
со |
С О |
со |
CO |
с о |
со |
со |
со |
г- |
о |
о |
|
гЛ |
СО |
ю |
со |
чЧ |
Гч |
t"- |
о |
со |
с- |
о |
05 |
с» |
с*» |
m |
со |
г— |
кр |
05 |
0 0 |
с о |
0 0 |
см |
чЧ |
со |
о |
||
-у |
o f |
0 5 |
o f |
o ’ c f |
c f |
ЧЧ |
c f |
c d |
in |
c d |
o f |
с о |
|
|
к р |
кр |
к р |
ю |
i n |
LO |
ю |
ю |
in |
in |
in |
i n |
со |
О |
со |
со |
05 |
см |
00 |
r- |
со |
00 |
CO |
чЧ |
00 |
in |
со |
чч |
см |
см |
со |
00 |
CM |
05 |
ю |
in |
со |
чЧ |
чЧ |
00 |
|
<- |
c f |
0 5 |
05 |
05 |
o f |
c f |
с Г |
ч Ч |
g |
c d |
in |
c d |
o f |
|
со |
со |
со |
со |
с о |
KP |
к р |
к р |
|
к р |
KP |
Кр |
|
гЯ |
с о |
с о |
00 |
с о |
со |
CO |
K P |
со |
05 |
05 |
о |
о |
in |
05 |
о |
о |
со |
ю |
00 |
с о |
CM |
in |
со |
ЧЧ |
ч“< |
||
е*э |
с Г |
о ” |
о " |
о |
о " |
о |
чЧ |
ч-Ч |
c f |
c d |
КР |
c d |
00 |
|
СМ |
со |
со |
со |
со |
CO |
со |
со |
CO |
со |
со |
с о |
со |
о |
со |
со |
о |
0 0 |
с о |
L O |
см |
05 |
KP |
со |
см |
с о |
со |
о |
о |
|
ем |
КГ |
CO |
о |
со |
05 |
in |
К Р |
in |
о |
|
со |
см |
см |
см |
см |
см |
CM |
со |
со |
c d |
KP |
i d |
c d |
00 |
|
см |
см |
см |
см |
см |
CM |
см |
ем |
CM |
CM |
см |
CM |
см |
Irt |
о . |
см |
ІО |
00 |
00 |
CO |
о |
см |
CO |
KP |
ІП |
CM |
со |
со |
со |
со |
кр |
ю |
c- |
CO |
о |
со |
KP |
кр |
|||
сТ |
in |
іо |
ІО |
іо |
in" |
in" |
c d |
c d |
c d |
[ d |
i d |
o d |
o f |
|
чн |
ЧЧ |
|
чЧ |
чЧ |
чЧ |
чЧ |
|
чЧ |
чЧ |
чЧ |
чЧ |
чЧ |
о |
I4- |
о |
см |
о |
|>- |
r*- |
со |
о |
KP |
о |
о |
05 |
со |
00 |
00 |
05 |
05 |
о |
см |
кр |
CO |
05 |
со |
L— |
кр |
||
оГ |
o f |
o f |
c f |
o f |
o f |
c f |
c f |
о |
о |
о |
ЧЧ |
чЧ |
см |
|
|
|
|
|
|
чЧ |
чЧ |
чЧ |
чЧ |
чЧ |
ЧЧ |
чЧ |
чЧ |
гЛ |
о |
ю |
см |
г- |
чЧ |
CO |
со |
ю |
00 |
со |
ІП |
со |
о |
|
ю |
ю |
ю |
со |
CO |
1- |
00 |
0 5 |
ЧЧ |
со |
со |
о |
|
|
ю |
in |
ІО |
ІП |
ю |
in |
i d |
in |
i d |
со |
со |
c d |
[>» |
>іѲ-* |
in |
ю |
СО |
с*- |
05 |
CM |
со |
о |
со |
см |
см |
in |
см |
кр |
кр |
КР |
|
KP |
Ю |
LO |
со |
со |
1- |
00 |
0 5 |
чЧ |
|
|
|
||||||||||||
|
см |
см |
см |
c f |
c f |
CM |
c f |
см |
см |
см |
c f |
c d |
со |
ю |
со |
со |
, |
см |
CM |
CO |
KP |
ш |
со |
00 |
о |
KP |
00 |
|
со |
СО |
со |
CO |
со |
со |
со |
со |
с-~ |
t"- |
L"- |
||
|
о |
о " |
o ’ |
о |
c f |
c f |
о |
c f |
c f |
о |
о |
о |
c f |
|
о |
ю |
о |
ю |
о |
Ю |
о |
in |
о |
ІП |
о |
in |
о |
|
см |
см |
со |
со |
KP |
KP |
ш |
m |
со |
со |
С- |
r- |
00 |
|
о |
о |
о |
о |
c f |
о |
c f |
c f |
c f |
c f |
c f |
о" cf |
|
38
Таблица 6
Температурная поправка у |
—j r (7' = |
273° + |
/, где Т — абсолютная |
|||||
|
температура газа, t — температура газа в РС) при определении |
|||||||
суточного количества газа, |
приведенного к 20? С и 760 |
мм рт. |
ст., |
|||||
в условиях, когда фактическая температура газа не равна 20s С |
||||||||
1, °с |
Поправка |
/ , °с |
Поправка |
t, °С |
Поправка |
t, °с |
Поправка |
|
0 |
1,036 |
10 |
|
1 ,017 |
20 |
1 ,0 0 0 |
30 |
0 ,9 83 |
1 |
1 ,0 34 |
И |
|
1 ,016 |
21 |
0 ,9 9 8 |
31 |
0 ,98 2 |
2 |
1 ,03 2 |
12 |
|
1,014 |
22 |
0 ,99 6 |
32 |
0 ,9 8 0 |
3 |
1 ,030 |
13 |
|
1,012 |
23 |
0 ,995 |
33 |
0 ,9 7 8 |
4 |
1 ,028 |
14 |
|
1,0 1 0 |
24 |
0 ,993 |
34 |
0 ,977 |
5 |
1,026 |
15 |
|
1 ,0 0 8 |
25 |
0,991 |
35 |
0 ,9 75 |
6 |
1 ,025 |
16 |
|
1,007 |
26 |
0 ,9 9 0 |
36 |
0 ,9 7 4 |
7 |
1,0 2 3 |
17 |
|
1,005 |
27 |
0 ,988 |
37 |
0 ,9 7 2 |
8 |
1,021 |
18 |
|
1,003 |
28 |
0 ,986 |
38 |
0 ,9 7 0 |
9 |
1,019 |
19 |
|
1,002 |
29 |
0 ,985 |
39 |
0 ,969 |
|
|
|
|
|
|
|
40 |
0 ,967 |
Таблица 7
|
Поправка на относительную плотностьV - |
0,8 |
|
|
|||
|
Рг (рг— фактическая |
||||||
|
относительная плотность газа) при определении суточного |
|
|||||
|
количества газа, |
приведенного к 20s С и 760 мм рт. ст. |
|
||||
Рг |
П оправка |
Рг |
П оправка |
Рг |
П оправка |
Рг |
П оправка |
0 ,5 0 |
1,265 |
0 ,7 0 |
1 ,0 64 |
0 ,9 0 |
0 ,9 4 3 |
1,10 |
0 ,85 3 |
0,51 |
1,252 |
0,7 1 |
1,061 |
0,91 |
0 ,9 3 8 |
1 Д 1 |
0 ,849 |
0 ,5 2 |
1,2 4 0 |
0 ,7 2 |
1 ,0 54 |
0 ,9 2 |
0 ,9 3 2 |
1Д 2 |
0 ,84 5 |
0 ,5 3 |
1 ,223 |
0 ,7 3 |
1,047 |
0 ,9 3 |
0,9 2 7 |
1,1 3 |
0,841 |
0 ,5 4 |
1,217 |
0 ,7 4 |
1 ,040 |
0 ,9 4 |
0 ,9 2 2 |
1 ,1 4 |
0 ,8 3 8 |
0 ,5 5 |
1 ,214 |
0 ,7 5 |
1 ,033 |
0 ,9 5 |
0 ,9 1 8 |
1,15 |
‘ 0 ,8 3 4 |
0 ,5 6 |
1,195 |
0 ,7 6 |
1,026 |
0 ,9 6 |
0,9 1 3 |
1,16 |
0 ,8 3 0 |
0 ,5 7 |
1,185 |
0 ,7 7 |
1,019 |
0 ,9 7 |
0 ,9 0 8 |
1,17 |
0 ,8 2 7 |
0 ,5 8 |
1 ,174 |
0 ,7 8 |
1 ,013 |
0 ,9 8 |
0 ,9 0 3 |
1,18 |
0 ,8 2 3 |
0 ,5 9 |
1 ,1 6 4 |
0 ,7 9 |
1 ,006 |
0 ,9 9 |
0 ,8 9 9 |
1,19 |
0 І820 |
0 ,6 0 |
1,155 |
0 ,8 0 |
1 ,0 0 0 |
1 ,0 0 |
0 ,8 9 4 |
1,20 |
0 ,8 1 6 |
0,61 |
1,145 |
0,81 |
0 ,9 9 4 |
1,01 |
0 ,8 9 0 |
1,21 |
0 ,8 1 3 |
0 ,6 2 |
1,122 |
0 ,8 2 |
0 ,9 8 8 |
1,0 2 |
0 ,8 8 6 |
1,2 2 |
* 0 ,8 1 0 |
0 ,6 3 |
1,122 |
0 ,8 3 |
0 ,9 8 2 |
1,03 |
0,881 |
1,23 |
0 ,8 0 7 |
0 ,6 4 |
1 ,118 |
0 ,8 4 |
0 ,9 7 6 |
1 ,0 4 |
0 ,87 7 |
1,24 |
0 ,8 0 3 |
0 ,6 5 |
1,109 |
0 ,8 5 |
0 ,9 7 0 |
1,0 5 |
0 ,873 |
1,25 |
0 ,8 0 0 |
0 ,6 6 |
1 ,100 |
0 ,8 6 |
0 ,9 6 4 |
1 ,0 6 |
0 ,8 69 |
1,26 |
0 ,7 9 7 |
0 ,6 7 |
1,093 |
0 ,8 7 |
0 ,95 9 |
1,07 |
0 ,8 6 5 |
1,27 |
0 ,7 9 4 |
0 ,6 8 |
1,085 |
0 ,8 8 |
0,953 |
1,0 8 |
0,861 |
1,28 |
0,791 |
0 ,6 9 |
1,077 |
0 ,8 9 |
0 ,948 |
1,09 |
0 ,857 |
1,29 |
0 ,7 8 8 |
|
|
|
|
|
|
1,30 |
0 ,7 8 4 |
39