книги из ГПНТБ / Бетон для строительства в суровых климатических условиях
..pdf16 12 |
Ä 4 0 4 8 |
I? <6 20 |
іпоп-!0 |
" |
tnpod Ю " |
32 28 2_ь 20 16 1? в Ь О Ь 8 12 16 20 2<t 28 S? 36 iff
56 52 W |
И |
40 36 32 28 Л 20 16 12 8 * 0 |
* |
* 12 16 20 2k 2S 32 36 <W ff |
kS |
||||
Рис. |
24. |
Зависимость линейных |
деформаций |
от напряжений |
сжатия |
в бе |
|||
|
|
|
|
|
|
тоне с В/Ц = |
0,7 |
||
a—Wt — 3£6%; б — и7г = 4,84?Е; в— №8 |
=6,24%; |
/ — бетон |
контрольных |
образцов, |
не под |
||||
вергавшийся замораживанию — оттаиванию: 2 — бетон, |
подвергнутый |
1 циклу |
(в) или |
||||||
10 циклам (а, б) замораживания — оттаивания; 3 —бетон, |
подвергнутый 5 циклам (в) или |
||||||||
|
|
|
30 циклам (а, б) замораживания — оттаивания |
а)
і - 3 230
M ж*
s > * A
y"
I 150
m -Л
iІ
-5 4 2 0 |
2 4 6 |
10 12 Ѣ 16 |
|
fnnn |
10'" |
|
|
6) |
250 |
|
|
|
6,кгс/сн2 |
|
|
\200
|
|
|
|
|
X- |
|
^ |
|
\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
150 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
* M |
|
/ < / |
|
><' |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
100 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ y |
|
|
|
\ D° |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A'' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ю |
8 |
н 6 |
U 2 |
|
0 |
|
2 |
^ |
6 |
|
|
W |
/2 /4 |
» |
/<? | |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Enpoa 10'' |
|
в) |
|
|
|
|
|
|
6.ЛТc/c«! |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
25/? |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
7 — |
|
200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
\\ |
150 |
|
/ |
*~~2 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1001 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-*— |
-к |
|
|
* |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
N |
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
J2 |
24 |
24 |
20 |
16 |
12 |
|
|
|
0 |
ù |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
«non |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. |
25. |
|
Зависимость |
линейных |
деформаций |
от |
напряжений |
сжатия |
|||||||||||
a— Wi — 3,12%; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в |
бетоне |
с В / Ц = 0,4 |
|||||
б—lf2 = 4,C5%; |
в — №3 = 4,9%; |
/ — бетон |
контрольных |
образцов; |
|||||||||||||||
2 —to же, |
|
подвергнутый |
1 (s) или |
10 циклам |
(а, б) |
замораживания — оттаивания; |
|||||||||||||
3 — то же, |
подвергнутый |
5 циклам |
(в) или 30 циклам |
(а, б) замораживания — оттаи |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вания |
4*
/
v . .
о) |
"7 |
|
2" %250 |
|
5* \ |
200
/s
150
100 Ж/
6 |
* ? |
о |
г |
и 6 s іо 12 ѣ 16 |
||
l non-10 |
|
|
|
|
ЬпоодЮ |
|
2 |
6,ХГС/СМ2 |
|
|
|
||
*J\ |
•ЧГ' |
750 |
|
|
|
4 , |
- -, * |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
150 |
|
|
|
|
|
|
|
|
/ V |
* ' |
|
|
|
50 & |
|
|
|
8 6 ; * ? |
0 ? <> 6 S 10 12 H 16 |
|||||
tnon 10'" |
|
|
|
|
^ |
£ n p o a w ' |
|
6,/"ï7t«? |
|
|
|
|
|
|
/ "" |
|
200 |
|
A •f |
|
|
|
|
150 |
|
|
|
|
|
< \ |
C„/ |
|
* |
|
|
|
|
-7 |
|||
|
|
4 |
1001 |
|
|
|
- х - |
|
M |
Щ |
*À |
|
? ,1 |
|
i |
|
||||
|
|
J |
y |
|
" /- |
|
|
l |
1 \/' |
|
|
0" |
|
|
|
- |
" |
|||
|
|
|
s. |
|
||
|
|
|
|
|
|
Jfi |
J2 28 |
?u |
20 16 |
12 |
8 <*. |
0 |
h |
8 |
>2 |
16 |
20 |
28 52 |
36 ï0 |
iron |
• 10 " |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
£npoa ю-1* |
Рис. |
26. |
Зависимость |
линейных |
|
деформаций |
от |
напряжений |
сжатия |
|||||
|
|
|
|
|
в |
бетоне |
с |
добавкой |
ГКЖ-94 с В/Ц = 0,4 |
||||
а— №, = 3,04%; б — WÎ = 3,88« ; в — W S = 5,01»; ( - б е т о н |
контрольных образцов; 2 —то же, |
||||||||||||
подвергнутый |
1 циклу (в) или 10 циклам |
(а, б) замораживания — оттаивания; |
3 — то же, |
||||||||||
|
|
подвергнутый |
5 циклам \е) или 30 циклам (а. б) замораживания — оттаивания |
|„ = 59,2%) |
приводят |
к |
тому, что |
продольные деформации |
||||||||
последнего, |
вызванные |
напряжениями сжатия о = 0,5/^пр"1 * = |
||||||||||
= 146 |
кгс/см2, |
увеличиваются |
на 15,2%, а |
поперечные — на |
||||||||
13,5%. |
При |
10 |
циклах |
замораживания и оттаивания |
бетона |
|||||||
этой |
же серии, |
водонасыщенного при атмосферном давлении |
||||||||||
(и^и = |
|
4,05%; £н = |
74,1%), продольные деформации, вызван |
|||||||||
ные |
напряжениями |
той |
же |
относительной |
величины |
о — |
||||||
— 0,5Rlp2 |
= |
131 кгс/см2, |
увеличиваются по сравнению с конт |
|||||||||
рольными |
образцами |
на |
111%, а |
поперечные — на |
140%,; |
1 цикл замораживания и оттаивания бетона этой серии, во донасыщенного под вакуумом (W^ = 4,90%; | н = 87,2%), приводит к увеличению продольных деформаций, вызванных
напряжениями |
а = 0,5Rip3 = 124 кгс/см2, |
на 145%, а попе |
речных деформаций — на 262%. |
|
|
Из данного |
примера можно видеть, что даже малое коли |
|
чество циклов |
замораживания бетона с |
большой начальной |
влажностью может приводить к весьма существенному сни жению сопротивляемости материала развитию под нагрузкой
линейных деформаций |
сжатия |
и особенно деформаций растя |
||||
жения при сжатии. |
|
|
|
|
||
Здесь |
следует учесть тот факт, что влажность бетона |
I I и |
||||
I I I групп |
водонасыщения увеличивается с каждым циклом |
|||||
оттаивания, поскольку |
последнее происходит в воде, |
тогда |
||||
как влажность бетона I группы водонасыщения, оттаиваю |
||||||
щего |
на |
воздухе, |
остается |
практически постоянной |
(см. |
|
табл. |
13). |
|
|
|
|
|
В |
соответствии |
с таким характером изменения линейных |
деформаций попеременное замораживание и оттаивание бе тона исследуемых составов приводит к существенному, а при
некоторых |
условиях — весьма |
существенному уменьшению ве |
|||||||||||
личин статического модуля |
упругости £ с т |
и призменной |
проч |
||||||||||
ности Rnp (см. табл. 13—15). Так, например, |
при 30 |
циклах |
|||||||||||
замораживания и оттаивания бетона с В/Ц = 0,4 и |
началь |
||||||||||||
ной влажностью |
1Г„ = 3,12% |
происходит |
снижение величины |
||||||||||
Ест на |
13%), Rap — на 7%; |
10 циклов замораживания |
бетона |
||||||||||
этой же серии с влажностью |
W2H = 4,05% |
приводят к сниже |
|||||||||||
нию ЕС1: |
на 28%, |
Rup — на |
13%; наконец, всего |
лишь |
при |
||||||||
1 |
цикле |
замораживания |
и |
оттаивания |
бетона |
этой |
серии |
||||||
с |
влажностью й?„ = |
4,90% |
уменьшается |
£ с т |
на 68%, R„p |
— |
|||||||
на |
34%; 8 циклов замораживания бетона с влажностью 'Wa |
||||||||||||
приводят |
к его разрушению. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Из |
рассмотрения |
графиков зависимостей |
еП оп, |
еП род |
= |
|||||||
— {(o/Rnp) |
(рис.27) видно, что линейные |
деформации |
бетонов |
* /?„р — призменная прочность бетона контрольных образцов 1-ой группы водонасыщения при 0 циклов замораживания,
101
|
|
|
|
|
•К |
|
|
|
|
ö Ä p 2 _ |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
З |
^ |
|
|
|
|
OS |
|
А |
|
f |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
w |
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.6 |
/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ом |
|
/I |
' |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
# JV |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ц7 у |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
0,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
16 |
12 |
8 |
k |
О и |
8 |
|
12 16 20 |
|
|
||||
6) |
|
|
С . |
. 1П~ 4 |
\ |
|
|
|
|
|
f |
- . 4t |
|
|
|||
|
|
• |
2 - |
i |
|
|
|
|
|
/ |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
*4. |
|
|
|
|
|
|
|
|
л |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4. |
|
|
|
\%\\ |
|
|
|
|
|
fT-2 |
r |
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
/ |
|
i |
•c |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
M |
|
|
|
* |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ |
|
c/r, * -W R4 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
w |
|
|
f |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
iß? |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
\ |
! |
y |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f 1 |
|
|
|
|
|
|
||
32 |
28 |
24 |
20 |
16 12 8 |
|
4 |
0 |
|
4 |
8 |
|
12 16 20 24 |
28 32 3S 40 |
|
|||
B) |
|
|
|
2 ^ N |
|
\ |
|
|
|
* |
*' |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Oß |
|
/ |
|
|
* |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
r |
|
|
||||||
|
|
|
|
ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-3 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Щ î |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
OJßR,)si |
|
|
с |
/R?'0,513R„o |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
\ |
0.4 |
|
|
|
|
|
~p |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
• |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
|
|
i f |
|
|
•f |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ii |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
W |
V |
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f У |
|
|
- |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ч"I |
|
|
|
|
||||
56 52 48 44 40 36 32 |
28 |
24 |
20 16 12 8 |
«V |
О |
|
4 |
8 |
|
12 16 20 24 |
28 32 36 W 44 48 |
Рис. 27. Зависимость линейных деформаций от уровней напряжений сжа тия в бетоне с В/Ц = 0,4
а— №, = 3,66%; б— №2 = 4,84%; в — Wz=&,24%; / — бетон контрольных образцов; 2— то же, подвергнутый 1 циклу (в) или 10 циклам (а, б) замораживания — оттаивания; 3 —то же, подвергнутый 5 циклам (в) или 30 циклам (о, б) замораживания — оттаивания
всех исследуемых составов и влажностей, подвергнутых по переменному замораживанию и оттаиванию, больше по ве личине соответствующих деформаций бетона контрольных образцов, вызванных напряжениями сжатия, составляющими одинаковую долю от призменной прочности испытываемого бетона.
Характер влияния количества циклов замораживания и оттаивания и величины влажности бетона здесь приблизи тельно тот же, что и отмеченный выше при рассмотрении за висимостей е п Р од , бпоп = / ( а ) .
Таким образом, одновременно с уменьшением сопротив ляемости бетона развитию под нагрузкой линейных дефор маций сжатия и растяжения при сжатии, попеременное замо раживание и оттаивание бетона всех исследуемых составов и влажностей приводит к увеличению сжимаемости и особенно растяжимости его при сжатии. Такой характер изменения тех и других характеристик бетона является следствием одного процесса — разуплотнения структуры материала.
Действительно, соответственно многократно повторяемому замораживанию бетона в цементном камне могут возникать многократно повторяемые силовые нагрузки на стенки пор, капилляров и микротрещин, развивающиеся за счет действия при этом избыточных давлений различного вида. Даже в том случае, если величины напряжений, вызванных этими нагруз ками, не превышают прочности стенок пустот бетона на раз рыв, многократное их повторение может приводить к даль нейшему развитию микродефектов и последующему развитию процессов разрушения материала за счет действия только усталостного эффекта.
Разуплотнению структуры бетона должно также способ ствовать многократное действие знакопеременных темпера турных напряжений, возникающих на поверхности раздела составляющих бетона в области «микротрещин зоны сцепле ния» за счет разницы в величинах их коэффициентов темпе ратурного расширения X.
Если принять во внимание существенное различие в пори стости заполнителя и цементного камня, то естественно пред положить, что повышение влажности или степени водонасыщения бетона должно приводить при его замораживании к увеличению разницы в величинах «льдистости» его состав ляющих. Если же далее учесть, что коэффициент линейного расширения льда в среднем в 5 раз больше, чем бетона, и что между льдом и гидратированной поверхностью цемент ного камня действуют силы сцепления, сравнимые по вели чине с прочностью последнего на растяжение, то можно сде лать следующий вывод.
Повышение степени водонасыщения бетона должно при водить при отрицательных температурах к увеличению
103
разницы между величинами X его составляющих и, следова тельно, к более существенному ослаблению сил сцепления между последними при попеременном замораживании и от таивании бетона.
Различие в коэффициентах температурного расширения льда и бетона создает, кроме того, предпосылки для возник новения давления льда на стенки пор и капилляров мате риала во время повышения температуры до момента таяния льда.
Итак, усталостные явления в структуре бетона могут воз никать и при его многократном замораживании (за счет действия отмеченных выше избыточных давлений) и при мно гократном нагревании (за счет давления расширяющегося льда). В обоих случаях величины напряжений, вызывающих эти явления и, следовательно, вероятность разрушения бето на, тем больше, чем больше степень его водонасыщения или величина «льдистости».
Таким образом, рассмотренные выше процессы, которые сопровождают фазовые переходы воды в лед и обратно, про исходящие при многократном попеременном замораживании и оттаивании бетона, действительно должны приводить к раз уплотнению или к разрушению его структуры, причем к тем более интенсивному, чем больше влажность или степень водо насыщения материала. Это подтверждают и данные снижения начальной скорости Ѵн * распространения ультразвуковых волн в бетоне исследуемых составов после определенного ко личества циклов замораживания и оттаивания (рис. 28). Та кая оценка степени развития деструктивных процессов в бе тоне вполне допустима, поскольку установлено [29, 105], что между скоростью ультразвуковых волн, проходящих через бетон, и его прочностными показателями существует прямая корреляционная связь.
Действительно, из табл. 16 и рис. 28 можно видеть, что характер изменения величины Ѵн в бетоне, подвергаемом по переменному замораживанию и оттаиванию, в зависимости от количества циклов и влажности бетона, близок к харак теру изменения его призменной прочности. При этом сле дует заметить, что рассматриваемая ультразвуковая характе ристика более чувствительна к происходящим в бетоне де структивным процессам.
Так, например, 30 циклов замораживания и оттаивания бетона с В/Ц = 0,7, водонасыщенного при атмосферном дав лении, приводят к снижению величины Ѵн в 3 раза, тогда как величина /?Пр уменьшается в 1,83 раза. Из табл. 14 и 15 мож но видеть, что сжимаемость и растяжимость при сжатии бе-
* Имеется в виду скорость распространения ультразвуковых волн в ненагруженном бетоне, т. е. при напряжениях сжатия а = 0.
104
Количество |
циклов |
попеременного |
замораживания |
и |
оттаивания |
бетона |
|||||||
|
|
|
(при замораживании |
до-65°С) |
|
|
|
|
|||||
Рис. |
28. Начальная |
(при |
а — О) |
скорость |
прохождения |
ультразвуковых |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
волн через |
бетон |
|
а-с |
добавкой |
ГКЖ-94, |
В/Ц = |
0,4; |
б - б е з |
добавки, В/Ц = 0,4; |
в - |
В/Ц = 0,7; |
1 - |
бетон |
|||
естественной |
влажности; 2 — то |
же, |
водонасыщенный |
при |
атмосферном |
давлении; |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
3 —то же, водонасыщенный под |
вакуумом |
тона, подвергаемого попеременному замораживанию и оттаи ванию, определяемая при а — 0,92#П р, изменяется приблизи тельно на такой же порядок, как и величина Ѵн.
При значительном разуплотнении структуры бетона его сжимаемость и растяжимость при сжатии могут в оттаянном состоянии увеличиваться в несколько раз. Так, например, сжимаемость бетона с В/Ц = 0,7, водонасыщенного под ва куумом, после 5 циклов замораживания и оттаивания при oJRnp = 0,92 увеличивается в 4,85 раза, а растяжимость при сжатии — в 8,6 раза. Данному случаю соответствует уменьше ние призменной прочности бетона в 3,2 раза и величины на чальной скорости прохождения ультразвукового импульса — в 4,5 раза.
Таким образом, рассмотренные выше процессы, сопровож дающие фазовые переходы воды в лед и обратно при много кратном попеременном замораживании и оттаивании бетона, а также данные изменения скорости распространения ультра звукового импульса в бетоне вполне объясняют происходящее при этом:
1) снижение сопротивляемости бетона развитию под на грузкой линейных деформаций сжатия ц растяжения при сжа тии;
105
2)соответствующее снижение статического модуля упру гости и призменной прочности бетона;
3)увеличение линейной сжимаемости и растяжимости бе тона под нагрузкой осевого сжатия.
Изменение всех этих характеристик бетона, как будет
показано ниже, необходимо учитывать при |
расчете бетонных |
||
и железобетонных конструкций, |
особенно |
для |
гидротехниче |
ских сооружений. |
|
|
|
§ |
2. ОБЪЕМНЫЕ |
ДЕФОРМАЦИИ |
Представляют определенный интерес данные о влиянии многократного попеременного замораживания и оттаивания бетона на изменение под нагрузкой сжатия не только линей ных, но и объемных деформаций. Эти данные помогут соста вить более полную картину закономерностей деформирования и разрушения под нагрузкой бетона, подвергнутого воздей ствию знакопеременных температур.
Рассмотрение графиков зависимостей Ѳ = f(a, a/Rnp) (рис. 29—31) показывает, что объемные деформации сжатия бетонов всех исследуемых составов и групп водонасыщения в оттаянном состоянии, подвергнутых знакопеременным тем пературным воздействиям Ѳ(, как правило, больше по вели чине соответствующих деформаций бетона контрольных об разцов Ѳк, вызванных напряжениями сжатия, как равными по абсолютной величине, так и составляющими одинаковые доли от величины /?п р .
При этом разница между деформациями Ѳ( и Ѳк во всех случаях тем существенней, чем большему количеству циклов замораживания подвергается образец и чем больше началь ная влажность бетона.
Из табл. 14 и 15 можно видеть, что приблизительно таков же характер изменения и предельных объемных деформаций сжатия бетона Ѳтах, которые обычно наблюдаются при напря жениях, близких к верхней границе области образования микротрещин о »
Таким образом, попеременное замораживание и оттаива ние бетона исследуемых составов и групп водонасыщения приводит к уменьшению сопротивляемости бетона развитию под нагрузкой объемных деформаций сжатия и одновременно к увеличению его объемной сжимаемости, причем тем в боль шей степени, чем выше начальная влажность или степень во донасыщения бетона. Исключение составляют только случаи испытания бетона естественной влажности наиболее морозо стойких серий (В/Ц = 0,5 и 0,4), в которых изменения дан ных деформативных характеристик практически не проис ходит.
Рассмотренный |
характер изменения объемных деформа |
ций сжатия бетона |
обусловлен тем, что при попеременном |
106
Рис. 29. Зависимость |
объемных |
деформаций |
от напряжений |
сжатия |
a — W, = 3,66%; б — №2 = 4,84; |
в — Ws =6,24%; / — бетон |
в бетоне с |
В/Ц = 0,7 |
|
контрольных образцов; 2 — тоже, |
||||
подвергнутый 1 циклу (s) или 10 циклам |
(а, б) замораживания — оттаивания; 3 — то же, |
подвергнутый 5 циклам (а) или 30 циклам (а, б) замораживания —оттаивания