![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Бетон для строительства в суровых климатических условиях
..pdf[43], А. С. Шаевичем и Г. И. Гориным [74], за рубежом — Шульцем и Альтнером [113], Монфоре и Лентцем [101], Маньелем [42].
Все исследователи определяли в основном кубиковую прочность бетона; только в опытах Монфоре и Лентца испытывались цилиндры. Опыты всех без исключения исследова телей показали значительное увеличение прочности заморо женного бетона: от 27%, по данным Шульца и Альтнера, и до 200%, по данным С. А. Миронова.
Первые данные по прочности замороженного бетона на растяжение при изгибе приводятся в работах Маньеля [42], Шульца и Альтнера [113]. Испытания Маньелем предвари тельно напряженной железобетонной балки длиной 6 м по
казали |
увеличение |
прочности |
на |
112% |
при |
замораживании |
|||||||
до |
—40° С. Прочность на |
растяжение |
при |
изгибе, |
определен |
||||||||
ная |
Шульцем и Альтнером на |
бетонных |
призмах |
10Х |
Ю Х |
||||||||
X 50 см, при замораживании |
до |
—150 °С |
увеличивалась |
на |
|||||||||
190%. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Первые данные по прочности замороженного бетона на |
||||||||||||
осевое растяжение Rv были получены |
Монфоре |
и Лентцем |
|||||||||||
[59]. Определенная |
косвенным |
методом |
|
(по |
прочности |
ци |
|||||||
линдров |
на раскалывание) |
величина |
Rp |
при |
понижении |
тем |
|||||||
пературы до •—60° С увеличивалась, |
а затем, |
при |
более |
|
низ |
||||||||
ких температурах, |
плавно |
снижалась. |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Данные о следующей немаловажной расчетной характе |
||||||||||||
ристике |
бетона — модуле |
упругости — впервые были |
полу |
чены Монфоре и Лентцем [101]. Согласно этим данным, за мораживание бетона приводит к увеличению динамического модуля упругости £ д (величина £ д определялась авторами по скорости прохождения ультразвуковых волн).
Уже в этих первых исследованиях прямо или косвенно вы явилась зависимость прочностных характеристик заморажи ваемого бетона от величины температуры замораживания, возраста бетона, от его состава, В/Ц и влажности. В дальней шем результаты вышеперечисленных исследований получили отражение и в других работах. Это проведенные под руко
водством проф. |
С. А. Миронова работы Б. А. Крылова и |
О. С. Ивановой |
[45], А. С. Арбеньева и В. П. Легашовой [44], |
в которых исследовалось влияние возраста бетона на изме нение его прочностных характеристик при замораживании до различных температур.
В работе Н. В. Свиридова [63] изучалось влияние степени понижения температуры замораживания бетона, а также его влажности на изменение таких характеристик, как кубиковая R и призменная Rap прочности бетона, статический модуль упругости. Данные характеристики определялись в бетоне в интерв-але температур + 20ч-—50° С, как в однократно за мороженном, так и в оттаянном состояниях. Результаты
21
этих исследований показали, что с понижением |
температуры |
|||||||||||
замораживания |
бетона |
до —50° С происходит |
рост |
кубиковой |
||||||||
прочности со |
105 |
(при |
—10°С) |
до |
152% (при |
—50°С), |
рост |
|||||
призменной |
прочности |
со |
115 |
(при |
—10°С) |
до |
209% |
(при |
||||
—40°С), |
рост |
статического |
модуля |
упругости |
со |
101 |
(при |
|||||
— 10°С) |
до 126% |
(при |
—50°С). |
|
|
|
|
|
|
При этом было установлено, что на изменение указанных характеристик бетона существенное влияние оказывает его
влажность. |
Так, |
увеличение влажности |
бетона |
с 2,1 |
до 3,5 |
и 4,5% приводило |
к росту его кубиковой прочности при замо |
||||
раживании до —40° С соответственно на |
120, 127 и 155 % - |
||||
В следующей |
работе в данном направлении, выполненной |
||||
в НИИЖБ е |
[61], |
при изучении низкотемпературных |
прочно |
||
сти бетона |
и статического модуля упругости |
дополнительно |
к весовой влажности бетона вводится другая его характери стика. Это степень водонасыщения бетона, или степень за полнения водой его пор и капилляров, без которой, как будет видно из дальнейших исследований, невозможна оценка тем- пературно-влажностного состояния бетона с точки зрения его морозостойкости.
Результатами рассматриваемой работы подтверждается в широком интервале отрицательных температур (до —196° С) тот ранее установленный факт, что с повышением влажности бетона рост прочности при его замораживании увеличивается. При этом здесь по существу впервые замечено, что эта за кономерность имеет место при повышении влажности только до определенного предела. В данной работе этим пределом являлась влажность между 5,8 и 6,4%, что соответствовало степени водонасыщения бетона от 81 до 90%. Заморажива ние бетона с большей степенью водонасыщения до темпера туры —40° С и ниже приводило к снижению всех его иссле дуемых прочностных характеристик R, RNP, RH.
Таким образом, результаты работ [61, 63, 37] по исследова нию температурных деформаций и некоторых низкотемпера турных прочностных характеристик бетона выявили зависи мость их прежде всего от влажности бетона, а также от сте пени заполнения водой его пор и капилляров.
Результаты этих исследований получили развитие в ра боте В. М. Москвина, M . М. Капкина и Л. Н. Антонова [48]. Здесь впервые вводится понятие о «критическом водонасыщении бетона» как о наименьшей величине заполнения объ ема пор водой, при которой наблюдается относительное сни жение прочности и модуля упругости бетона в замороженном состоянии. Эта величина определена экспериментально как функция степени понижения отрицательной температуры. При замораживании бетона до температуры —10 -. 60° С она из меняется от 90 до 65% от предельного водонасыщения объ ема пор.
22
Влиянию степени водонасыщения |
бетона |
на изменение |
при отрицательных температурах (до |
—50 °С) |
таких его ха |
рактеристик, как коэффициент линейного расширения, проч ность на растяжение, модуль упругости на растяжение, по священа работа Ш. Н. Плята и А. С. Каца [57].
Решающее значение водонасыщения бетона на его моро зостойкость доказывают результаты работ также и зарубеж ных исследователей: работа Р. Валоре [119] по дилатометри ческому исследованию объемных температурных деформаций
бетона с |
различной |
степенью водонасыщения, |
работа |
В. Альтнера |
[77], в которой о морозостойкости бетона |
также |
|
с различной |
степенью |
водонасыщения автор судит по |
изме |
нению динамического модуля упругости; работа О. Блюмеля и X. Фрейя [80], в которой вводится понятие «коэффициента водонасыщения» как основного критерия морозостойкости бетона; работа Б. Макинниса [100] по исследованию линейных температурных деформаций бетона со степенью водонасы щения от 88.до 100%.
Необходимо отметить, что в рассмотренных выше работах [37, 61, 48, 57] было также установлено, что наряду с влаж ностью на величину и характер изменения прочностных и
деформативных |
характеристик |
бетона |
|
при |
|
замораживании |
|||||||
и на скорость разрушения его при многократном |
поперемен |
||||||||||||
ном |
замораживании — оттаивании |
большое |
влияние |
оказы |
|||||||||
вают |
величина |
и характер |
пористости |
материала. |
|
|
|||||||
|
Это согласуется с результатами исследований Г. И. Гор |
||||||||||||
чакова [20, 22], С. В. Шестоперова |
[75] |
по |
изучению |
капил |
|||||||||
лярной и контракционной |
пористости |
бетона |
в |
связи |
с |
его |
|||||||
м op озостойкостью. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Подводя итоги вышеизложенному, |
следует |
отметить, |
что |
|||||||||
к настоящему времени в условиях воздействия |
отрицатель |
||||||||||||
ных |
температур |
проведены |
исследования |
таких |
прочностных |
||||||||
и |
деформативных характеристик |
бетона, |
как |
его кубиковая |
|||||||||
и |
призменная прочности, прочности |
на |
осевое |
растяжение и |
на растяжение при изгибе, статический модуль упругости на сжатие и растяжение. Проведены также исследования тем пературных деформаций бетона (линейных и объемных).
При этом установлено, что изменение практически всех исследованных характеристик бетона является функцией прежде всего его влажности, или, точнее, степени водонасы щения, функцией величины действующей отрицательной тем пературы, величины и характера пористости бетона.
*
**
Установлено, что одной из важнейших особенностей ра боты под нагрузкой такого материала, как бетон, является постепенность развития в нем процессов разрушения. За
долго до полного исчерпания несущей |
способности в бе |
тоне происходит развитие и накопление |
микроразрушений. |
|
23 |
Разрушение бетона при одноосном сжатии начинается с об разования и развития микротрещин, ориентированных в на
правлении действия сжимающей силы. |
|
|
||
|
Зарождение микротрещин и их развитие представляет со |
|||
бой результат взаимодействия |
первичных |
полей |
неоднород |
|
ных напряженных состояний бетона, вызванных |
образовани- - |
|||
ем |
сложной структуры цементного камня |
и взаимодействия |
||
ее |
с заполнителями бетона, со |
вторичными |
полями напряже |
ний, вызванными нагрузкой в неоднородных по своим деформативньщ характеристикам компонентах бетона.
Установлена начальная несплошность строения бетона, вы ражающаяся в том, что уже в ненагруженном бетоне имеются микротрещины на границе цементно-песчаного камня и круп ного заполнителя («микротрещины зоны сцепления»), а так же в самом цементно-песчаном камне.
Основными прочностными характеристиками напряженнодеформированного состояния бетона следует считать:
1) |
нижнюю границу |
области |
образования |
микротрещин |
01 = |
R°, определяемую |
величиной |
напряжений |
сжатия, при |
которой начинается интенсивное развитие «микротрещин сцепления». Величина R° является по существу верхним пре делом области относительно упругой работы бетона при крат ковременном действии нагрузки или пределом области ли
нейной ползучести бетона при долговременном |
ее действии; |
|||
2) |
верхнюю границу |
области |
образования |
микротрещин |
0 2 = |
RT, определяемую |
величиной |
напряжений |
сжатия, при |
которой начинается развитие микротрещин в цементном кам
не |
и образование «непрерывных |
микротрещин». Величина |
Rr |
является по существу верхним |
пределом области разви |
тия пластических деформаций второго рода при кратковре менном действии нагрузки или верхним пределом области не линейной ползучести бетона, в которой развитие пластиче ских деформаций второго рода со временем прекращается при долговременном ее действии.
В целях наиболее полной оценки закономерностей раз рушения бетона под нагрузкой необходимо изучение зависи мостей от напряжений сжатия следующих его характеристик: линейных деформаций (продольных и поперечных); объемных деформаций; коэффициентов поперечной деформации (диф ференциального и полного) ; скорости прохождения ультра звуковых волн через бетон.
Анализ результатов работ по изучению закономерностей разрушения бетона под нагрузкой приводит к выводу о не обходимости введения в практику проектирования бетонных и железобетонных конструкций расчета по четвертому пре дельному состоянию, учитывающему требования долговечно сти бетона (в частности, требования его морозостойкости).
24
При этом основными расчетными характеристиками предпо лагаются величины напряжений, определяющие границы об ласти образования микротрещин в бетоне Rl и R?.
Анализ работ по изучению влияния напряженного состоя ния бетона на его морозостойкость позволяет предположить, что прочностные характеристики процесса микротрещинообразования бетона R?, R% могут служить одними из основных расчетных критериев стойкости бетона под нагрузкой к воз действию отрицательных температур.
Установлено, что изменение практически всех ранее ис следованных прочностных и деформативных характеристик бетона (R, Rnp, Ест, Rv, Ra) при отрицательных температурах является функцией прежде всего его влажности или точнее степени водонасыщения, функцией температуры заморажива ния бетона, величины и характера его пористости.
Для определения предельно допустимых эксплуатацион ных напряжений в бетонных и железобетонных конструкциях сооружений, эксплуатирующихся в суровых климатических условиях, необходимо исследовать влияние воздействия отри цательных температур в различных температурно-влажност- ных режимах на изменение прочностных и деформативных характеристик, определяющих области напряженно-деформи рованного состояния бетона.
В связи с вышеизложенным целью настоящей работы яв лялось изучение влияния низких отрицательных температур на изменение следующих прочностных и деформативных ха рактеристик, определяющих основные этапы процесса дефор
мирования |
и разрушения |
под |
нагрузкой бетона различной |
||
влажности |
и состава: |
|
|
||
а) |
линейных |
деформаций; |
|
||
б) |
объемных |
деформаций; |
|
||
в) |
коэффициента поперечной |
деформации; |
|||
г) прочностных характеристик областей напряженного со |
|||||
стояния бетона |
(R?, R%, |
Rnp). |
|
||
На |
основе анализа изменения указанных деформативных |
характеристик бетона, а также скорости прохождения ультра звукового импульса через бетон при увеличении напряжений сжатия предусматривалось оценить закономерности разруше ния бетона под нагрузкой в условиях воздействия отрица тельных температур.
Исследованные при отрицательных температурах прочно стные и деформативные характеристики областей напряжен ного состояния бетона предполагалось оценить в качестве но вых критериев его морозостойкости, а также с точки зрения использования в практике проектирования бетонных и желе зобетонных конструкций сооружений, предназначенных для эксплуатации в суровых климатических условиях.
25
Г л а в а II
М Е Т О Д И К А И С С Л Е Д О В А Н И Й П Р О Ч Н О С Т Н Ы Х И Д Е Ф О Р М А Т И В Н Ы Х Х А Р А К Т Е Р И С Т И К О Б Л А С Т Е Й Н А П Р Я Ж Е Н Н О Г О С О С Т О Я Н И Я Б Е Т О Н А
§ 1. ОСНОВЫ ДЛЯ РАЗРАБОТКИ МЕТОДИКИ
За основу для разработки методики по исследованию прочностных и деформативных характеристик областей на пряженного состояния бетона в условиях воздействия отри
цательных температур была принята методика, |
обобщенная |
|||||
по |
работам |
ряда |
отечественных |
[4, |
55, 18, 7] и |
зарубежных |
[92, |
90, 114, |
99] |
исследователей. |
В |
соответствии |
с этой ме |
тодикой исследуемые характеристики бетона определялись по результатам испытаний образцов-призм на кратковременную нагрузку с осевым сжатием. При этом на каждой ступени нагружения производились измерения приращений продоль ных Абпрод и поперечных ДеПоп деформаций образцов (упру гих и пластических), а также времени прохождения через образец продольных ультразвуковых волн.
Согласно обобщенной методике, по результатам указан ных испытаний определялись (рис. 3):
1. Удельные поперечные деформации " A ^ o n , где Аа — при
ращение напряжений сжатия на данной ступени нагружения. 2. Дифференциальный коэффициент поперечной деформа
ции
Аѵ = |
. А е п о п . |
|
|
|
|
Абпрод |
|
|
|
3. Коэффициент поперечной |
деформации |
ѵ = 6 п о п |
, |
где |
епрод и 8ПОп — суммарные, соответственно |
е п р о д |
|
|
|
продольные |
и |
по |
перечные деформации образцов, вызванные определенной ве личиной напряжений сжатия.
4. Приращение внешнего объема на каждой ступени на
гружения АѲ = |
Абпрод — 2Децоп, а также суммарные объем- |
ные деформации |
Ѳ = 2 АѲ. |
|
о-=о |
26 5. Сокращение времени прохождения ультразвукового им пульса в направлении, нормальном по отношению к сжимаю-
|
OL |
л |
«7 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
у |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,25 OJS 0,75 |
|
|
||
|
|
|
йѵ.ѵ |
|
|
|
|
Рис. 3. |
К |
обобщенной |
методике |
опре |
|
|
деления |
|
напряжений, |
соответствующих |
||
|
границам |
области |
микротрещинообразова- |
|||
|
|
|
|
|
ния бетона |
|
щей силе AT = |
где Ті — время прохождения |
ультра |
звукового импульса через бетонный образец на данной сту
пени |
нагружения |
о = oï, Т0 — то же, |
при а = |
0. |
С |
помощью |
обработанных таким |
образом |
результатов |
испытаний определялись прочностные характеристики, или «границы» областей напряженного состояния бетона. Так, граница области условно упругой работы бетона /?? опреде лялась величиной напряжений сжатия, при которой сокра щение времени прохождения ультразвукового импульса AT
достигает максимального |
значения |
(рис. |
3, d). Определение |
RT контролировалось по |
началу |
резкого |
отклонения вели |
чины удельных поперечных деформаций или дифференциаль ного коэффициента поперечной деформации от более или ме
нее |
постоянного |
значения |
в сторону |
их |
увеличения |
||||
(рис, |
3, a, b), |
a |
также |
по |
началу |
ощутимого |
уменьшения |
||
величины приращения объема образца (рис. 3,с). |
|||||||||
Верхняя граница области развития пластических дефор |
|||||||||
маций |
второго рода |
Rr |
определялась |
величиной |
напряжений |
||||
сжатия, при |
которой |
дифференциальный |
коэффициент попе |
речной деформации бетона достигает значения 0,5, т. е. наи большего теоретически возможного значения для сплошного тела. Этому моменту должно соответствовать также наиболь шее сокращение внешнего объема образца или начало уве
личения |
объема |
при |
сжатии, т. е. условие АѲ = 0, или Ѳ = |
= Ѳщах |
(рис. 3,с). |
|
|
Определение |
R? |
контролировалось, в свою очередь, с по |
мощью ультразвукового метода [4], а именно: по моменту, когда величина AT после прохождения своего максимального значения снова приближалась к 0.
27
§ 2 ХАРАКТЕРИСТИКИ ИССЛЕДУЕМЫХ СОСТАВОВ БЕТОНА И ОПЫТНЫХ ОБРАЗЦОВ
Основными |
опытными образцами |
в |
настоящей |
работе |
||||||||||||||||
были |
приняты |
бетонные |
призмы |
размером |
1 5 X 1 5 X 5 5 см. |
|||||||||||||||
Исследования |
проводились |
на бетонах |
с |
|
различным |
водо- |
||||||||||||||
цементным |
отношением |
(В/Ц = |
0,4; 0,5 и 0,7) без добавки |
|||||||||||||||||
и с |
добавкой |
кремнийорганической |
жидкости |
ГКЖ-94. Ха |
||||||||||||||||
рактеристики исследуемых составов бетона в разбивке |
по |
|||||||||||||||||||
сериям |
испытаний |
приведены в табл. 1. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 1 |
||
|
|
|
|
Характеристики исследуемых |
составов |
бетона |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
Состав бетона (в со |
в/ц |
|
Расход |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Серия |
|
|
цемента |
|
|
|
Вид добавок |
|||||||||||||
|
отношениях по весу) |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
в |
кгім3 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
I |
|
|
1 : 3,33 |
: 5,55 |
|
0,7 |
|
|
225 |
|
Без |
добавок |
|
||||||
|
I I |
|
|
1 :2,17: 4,50 |
|
0.5 |
|
|
300 |
|
То же |
|
|
|
||||||
|
I I I |
|
|
|
1 : 1,5:3,5 |
|
0,4 |
|
|
400 |
|
|
|
» |
|
|
|
|||
|
IV |
|
|
|
1 : 1,5:3,5 |
|
0,4 |
|
|
400 |
|
|
ГКЖ-94 в коли |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
честве |
0,1% от |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
веса цемента |
||||
|
Применяемые материалы: цемент белгородский активно |
|||||||||||||||||||
стью 429 кгс/см2 |
(характеристики |
цемента |
см. в табл. 2 и 3); |
|||||||||||||||||
щебень |
гранитный |
с |
фракциями |
5—10 мм — 50% |
и 10— |
|||||||||||||||
20 |
мм — 50%, |
песок |
речной |
кварцевый |
с |
|
модулем |
крупно |
||||||||||||
сти |
2, загрязнение |
глинистыми и |
пылевидными |
примесями |
||||||||||||||||
1,3%. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 2 |
||
|
|
|
|
|
|
Характеристики |
цемента |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Нормаль |
Начало |
Конец |
|
Расплыв |
|
і? и |
в |
кгс!см2 |
|
# с ж |
в |
кгс/см1 |
||||||||
ная конси |
|
|
в возрасте |
|
в |
возрасте |
||||||||||||||
стенция |
схваты |
схватыва |
при |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
теста в % |
вания |
|
ния |
|
В/Ц = |
0,40 |
7 суток |
28 суток |
|
7 суток |
28 суток |
|||||||||
24,25 |
|
|
2 ч |
|
5 ч |
|
117,8 |
61,1 |
|
|
73,9 |
|
351 |
|
429 |
|||||
|
|
|
40 |
мин |
25 |
мин |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 3 |
||
|
|
|
|
Химико-минералогический состав цемента |
|
|
|
|
||||||||||||
П. п. п. |
sio2 |
А120, |
Fe2 Oä |
CaO |
MgO |
so3 |
Na2 0 |
K2O |
|
C3S |
|
CjS |
CSA |
C,AF |
||||||
1,08 |
21,61 |
5,20 |
4,05 |
64,42 |
1,40 |
1,83 |
0,23 |
0,46 |
|
52,4 |
22,2 |
6,9 |
|
12,3 |
28
Перед испытанием в термокамере бетонные образцы всех четырех серий выдерживались каждый в определенном влажностном режиме с целью получения различной степени водо-
насыщения |
бетона. При этом |
они были разделены |
на 5 групп: |
||||||||
I |
группа — естественной |
(равновесной) влажности |
(хра |
||||||||
нение |
при |
влажности |
воздуха |
со = |
5 0 ± 2 % и |
температуре |
|||||
20 ± 1 °С); |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I I |
группа — водонасыщенные |
при |
атмосферном |
давлении |
|||||||
в емкости с водой в течение 2 суток; |
|
|
|
|
|
|
|||||
I I I |
группа — водонасыщенные под |
вакуумом |
в |
режиме, |
|||||||
характеризующемся: |
разрежением |
|
вакуумнасоса |
Р |
= |
||||||
— 1-10-3 мм рт. ст., временем |
откачки |
воздуха |
ті = |
7 ч |
и |
временем последующего водонасыщения при атмосферном
давлении т2 = 2 суток; |
|
под |
вакуумом |
в |
режиме, |
||
IV |
группа — водонасыщенные |
||||||
характеризующемся: |
Р= |
1-Ю- 3 |
мм рт. ст.; ті = |
12 |
ч, т2 = |
||
= 4 сут; |
|
|
|
|
|
|
|
V |
группа — водонасыщенные |
под |
вакуумом |
в |
режиме, |
||
характеризующемся: |
Р = |
1-Ю- 3 |
мм рт. ст.; %\ = |
24 |
ч, х2 = |
||
~ 7 сут. |
|
|
|
|
|
|
Водонасыщение образцов в трех режимах под вакуумом преследует здесь цель получения возможно большей инфор мации по влиянию влажности на изменение исследуемых прочностных и деформативных характеристик бетона при его замораживании в области степени водонасыщения, близкой
ктак называемой «критической».
§3. НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫЕ ИСПЫТАНИЯ
БЕТОНА В ТЕРМОКАМЕРЕ
В целях определения низкотемпературных прочностных и деформативных характеристик бетона опытные образцы за мораживались до различных температур (до —65° С) в тер мокамере TBK-1000 (рис. 4) и в замороженном состоянии испытывались под нагрузкой осевого сжатия на гидравличе ском прессе. Время, необходимое для промораживания об разцов, определялось для каждой серии и группы водонасы щения тремя способами:
1) с помощью заложенных в образцы при бетонировании термопар хромель — алюмель;
2) по результатам измерения температурных деформаций бетонного образца. Измерение деформаций производилось непосредственно в термокамере с помощью индикаторов ча сового типа, смазанных незамерзающим маслом МН-65;
3) по результатам измерения скорости распространения продольных ультразвуковых волн в замораживаемом образце.
Последний способ основан на том, что увеличение от носительного содержания льда в бетоне при понижении
29
![](/html/65386/283/html_R8Dq0QLtQn.Unyg/htmlconvd-p26H8h30x1.jpg)