книги из ГПНТБ / Бетон для строительства в суровых климатических условиях
..pdfß/l/=0 7 |
ВІЦ=0,5 |
В/Ц=ОМ |
BlUrOfic добавкой ГКЖ-М |
1 5 10 |
50 I 5 10 |
30 1 5 10 |
30 |
1 5 10 |
30 |
|
Количество |
циклов замораживания |
и |
оттаивания, |
|
Рис. 35. Уровни напряжений сжатия, определяющие области напряженного состояния бетонов, подвергнутых попеременному замораживанию до — 65° С и оттаиванию
а - естественной влажности; в - водонасыщенного при атмосферном давлении- с - т о же, под вакуумом
Если учесть, что знакопеременные температурные воздей ствия на бетон приводят к ослаблению сцепления между це ментным камнем и заполнителем, то закономерность такого изменения величин R° и R% подтверждают данные рассмот ренной выше работы С. Шаха (см. рис. 34).
Наиболее существенное понижение верхней границы об ласти образования микротрещин, определяемой как абсолют ной величиной напряжений сжатия o = Rl, так и уровнями этих напряжений а/Rap, наблюдается при попеременном за мораживании и оттаивании бетона с В/Ц = 0,7, водонасыщенного при атмосферном давлении и бетонов всех четырех исследуемых серий, водонасыщенных под вакуумом (при сте пени водонасыщения g > 80—90%, см. табл. 12).
Здесь имеет место значительное понижение также и ниж ней границы области микротрещинообразования бетона, опре
деляемой только |
абсолютной |
величиной напряжений сжатия |
о — RT. Величина |
же уровней |
напряжений, соответствующих |
данной характеристике бетона, т. е. /??//?п р при этом, наоборот, повышается. За счет последнего в предельном случае может
иметь место условие R® «* р% (см. табл. |
13 и рис. 35). |
|||||||||||
Так, например, 5 циклов замораживания |
и оттаивания бе |
|||||||||||
тона с В/Ц = 0,7, влажностью |
W3 |
= 6,24% |
приводят |
к умень |
||||||||
шению |
величины |
0і = |
R°T в 2,2 |
раза, |
0 2 |
= |
/?т в |
5,05 раза, к |
||||
уменьшению |
величины |
R^/Rnp |
с 0,74 до 0,48 и, наоборот, к |
|||||||||
увеличению |
R°i/Rnp |
с 0,36 до 0,51. При этом после |
указанных |
|||||||||
температурных |
воздействий |
оказывается; |
ai = |
24 |
кгс/см2, |
|||||||
0 2 = 22 кгс/см2, |
т. е. /?? |
Ri. |
результатам |
исследований, по |
||||||||
Судя |
по вышеприведенным |
|||||||||||
переменное |
замораживание и |
оттаивание |
|
бетонов со значи |
||||||||
тельной |
степенью |
водонасыщения ( | > 80—90%) |
приводит, |
|||||||||
во-первых, к наиболее резкому |
сокращению |
области |
развития |
пластических деформаций второго рода и, во-вторых, к уве личению области относительно упругой работы бетона Но, если первое вполне закономерно, поскольку означает как бы сокращение до минимума условного пути развития трещин от
«микротрещин зоны сцепления» до сети «непрерывных |
микро |
трещин», то второе здесь не должно иметь места. |
|
Действительно, изменение рассмотренных выше деформа |
|
тивных характеристик бетона и величины начальной |
скоро |
сти прохождения ультразвуковых волн показывает, |
что в |
данных обстоятельствах происходит существенное разуплот нение структуры бетона и значительная (а в предельном слу чае и полная) потеря им упругих свойств, т. е. здесь должно происходить не увеличение, а сокращение области упругой работы бетона. Это довольно убедительно подтверждается, например, изменением характера зависимости линейных де-
119
формаций сжатия бетона от напряжений. Кроме отмеченного выше существенного уменьшения сопротивляемости бетона развитию под нагрузкой линейных деформаций сжатия, попе ременное замораживание и оттаивание его может приводить к значительным изменениям и в самом характере зависимо стей епрод = f (a, a/Rnv).
Так, из рис. 24—27 можно видеть, что после 5 циклов замо раживания бетона всех исследуемых составов, водонасыщен ного под вакуумом, кривые рассматриваемых зависимостей приобретают двоякую кривизну. При этом точка перегиба этих
кривых |
(точка С), как правило, соответствует величине на |
|
пряжений осевого сжатия, при которой наблюдается |
макси |
|
мальное |
уменьшение времени прохождения ультразвуковых |
|
волн через бетон (рис. 36—38). |
|
|
В обычных условиях в бетоне с ненарушенной структурой |
||
эта величина напряжений определяет границу области |
микро- |
трещинообразования бетона R?. Если же это условие приме нить к данным обстоятельствам, то получается, что при нагру жении бетона от а = 0 до tri = R? (см. участок кривой ОС на рис. 24—27) происходит уменьшение величины удельных при ращений линейных деформаций сжатия АеП рэд/Аа. Последнее характеризует материал с уже значительно разуплотненной структурой, практически не обладающий упругими свойствами.
О существенном разуплотнении структуры бетона в рас сматриваемых случаях может свидетельствовать также факт значительного увеличения (до 20 раз) относительной вели чины максимального сокращения времени прохождения уль тразвуковых волн А7"тах через нагружаемый образец (см. рис. 36 и 38). Происходит это за счет уплотнения под сжи мающей нагрузкой многочисленных микроразрушений, по явившихся в бетоне дополнительно к имеющимся после зна копеременных температурных воздействий. О том же может свидетельствовать и уменьшение абсолютной величины отри
цательных приращений |
времени |
прохождения |
ультразвуко |
|
вых волн Ат по мере |
нагружения |
бетона, |
определяемых на |
|
каждой ступени нагрузки через о = 0,1 Rap |
(рис. 39). |
|||
Сравнение данных |
табл. 13—16 и табл. 17 |
показывает, |
что изменение рассматриваемой ультразвуковой характери стики А^тах (или ДІЛпах) хорошо согласуется с изменением
прочностных и |
деформативных характеристик |
бетона';- под |
|||
вергаемого |
попеременному |
замораживанию и |
оттаиванию. |
||
При |
этом |
по сравнению с |
рассматриваемыми |
характеристи |
|
ками |
Величина |
АТ'тах |
|
|
оказывается значительно более чув ствительной к развитию деструктивных процессов в ^бетоне. Так, например, последовательно 10 и 30 циклов заморажива ния при t = —65° С бетона с В/Ц = 0,7, водонасыщенного при атмосферном давлении, приводят:
120
|
|
б,кгс/см2- |
|
|
|
|
i |
m |
|
|
|
|
< |
|
|
|
|
|
|
- wo |
|
|
|
|
|
50- |
y— |
|
|
|
|
|
|
|
|
+tT-100% |
|
|
|
||
|
|
6,кгс/снЯ |
|
|
|
|
|
150І |
|
|
|
|
" " " ^ " " Т Э о р с |
Х- |
|
|
|
|
|
L ' ^ \ |
_ , r n |
|
|
|
|
|
|
X |
|
J |
2 |
/ |
•2 -3 |
|
|
|
|
б,/тс/с«г |
|
|
|
|
|
150 |
|
|
|
|
|
50 • |
-— |
. ^ 2 |
ей/Г* |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
3 |
2 |
/ |
|
-5 |
-6 |
I — * * -
-âTWO%
-8 -9 -10 -11 -12 -LT100%
Рис . 36. Зависимость относитель ной величины времени прохожде
ния |
ультразвуковых |
волн |
АГ |
от |
||
напряжений |
сжатия |
в |
бетоне |
|||
|
|
|
|
с В / Ц |
= |
0,7 |
а- |
1Г,=3,66«; |
б- |
W2=4,S4H; |
e-W,*= |
||
= 6,24%; ; — бетон |
контрольных |
образ |
цов; 2 —то же, подвергнутый 1 циклу (ѳ> или 10 циклам (о, б) замораживания — от таивания; 3 — то же, подвергнутый 5 цик лам (в) или 30 циклам (а, б) заморажи вания — оттаивания
/
s 5
^,$=25
3?
-7 -Зв -39 -<t0 -41 - 4 2 - « J -4* |
-<rô -*7 - W -W |
-50 |
|
-AT 100% |
/ 5 10 |
30 |
Количество |
циклов jaмо- |
раживания |
и оттаивания |
в) |
|
|
|
250 |
|
ІСМ1 |
|
~Ъо |
|
|
|
150 |
:\ |
|
|
|
|
||
— |
'fpfO'flГ - |
|
|
100 |
|
||
|
|
if!'à \(2)\ |
|
50 |
|
ft |
Sj |
|
/ |
||
|
|
s X |
|
|
J |
|
|
|
l |
s* |
|
Рис. 37. Начальная (при а — О) скорость прохождения ультразвуковых волн в бе тоне с В/Ц = 0,7, подвергаемом поперемен ному замораживанию и оттаиванию
/ - № , = 3,66%; 2 - № 2 = 4,84%; 3 - № s = 6,24%
Рис. 38. Зависимость относительной вели чины времени прохождения ультразвуко вых волн ЛГ от напряжений сжатия в бе тоне с добавкой ГКЖ-94, В/Ц = 0,4
а - № , = 3 , 0 4 % ; б - № , = 3 , 8 8 % ; s - W s = 5 , 0 I % ; / - б е
тон |
контрольных образцов; |
2 —то же, |
подвергну |
||
тый |
1 циклу |
(а) |
или 10 циклам (а, б) |
заморажива |
|
ния—оттаивания; |
3 — т о ж е , |
подвергнутый 5 цик |
|||
лам (s) или |
30 циклам (о, б) |
замораживания— от |
|||
|
|
|
|
|
таивания |
2 |
1 0 -1 |
-2 S |
-* -19 -20 -21 -22 |
-23 -2b -25 -26 |
-27 -28 |
Относительная |
величина |
времени прохождения |
ультразвуковых |
волн |
|
|
|
|
LT-100% |
|
|
16\f
4oo
150 •
49,0 \
2U2__ - Л . ^•100,ï
~~ ~- X
|
|
|
|
|
|
|
X — — — — |
|
||
6 |
4 |
2 |
0 |
-2 |
- и |
-6 |
-8 |
-10 |
-12 |
|
t-т, 100°/. |
|
|
|
|
|
-ьь |
100% |
|||
Рис. |
39. Зависимость относительной величины приращения |
|||||||||
времени прохождения ультразвуковых волн Дт на каждой |
||||||||||
ступени |
нагружения от напряжений |
сжатия в |
бетоне |
|||||||
с добавкой ГК.Ж-94, В/Ц = |
0,4 |
при начальной влажности |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
W3 |
= |
5,01 % |
/ — бетон |
контрольного образца; 2 —то же, подвергнутый |
1 циклу за |
||||||||
мораживания—оттаивания; |
3 — то же, |
подвергнутый |
5 циклам замо |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
раживания — оттаивания |
|||
1) к уменьшению призменной прочности бетона соответ |
||||||||||
ственно в 1,28 и 1,84 раза; |
|
|
|
|
|
|
||||
2) к уменьшению напряжений, определяющих |
верхнюю гра |
|||||||||
ницу области образования |
микротрещин в 1,5 и 2,3 |
раза; |
||||||||
3) к увеличению |
линейной |
сжимаемости |
бетона при о = |
=0,92ЯпР в 1,46 и 3,75 раза;
4)к уменьшению начальной скорости прохождения уль
тразвуковых волн в бетоне в 1,32 и 3,04 раза; 5) к увеличению АТтд,х соответственно в 3,04 и 9,3 раза.
Таким |
образом, изменение ультразвуковых |
характеристик |
|
бетона, а |
также характера зависимостей е = |
f(o,a/Rap) |
по |
казывает |
следующее. |
|
|
В рассмотренных выше случаях испытания на осевое сжа |
|||
тие бетона, имеющего значительную степень |
водонасыщения |
-(выше 80—90%) и подвергнутого попеременному заморажи ванию и оттаиванию, величина напряжений, при которой на
блюдается максимальное |
увеличение |
скорости АѴтах |
или |
максимальное сокращение |
времени АТтах |
прохождения |
уль |
тразвуковых волн через бетон, определяет уже не нижнюю границу области образования микротрещин "7?°т. а какую-то другую его прочностную характеристику RI<P, имеющую дру гой физический смысл. Вероятнее всего, здесь она определяет начало вторичного разуплотнения бетона под сжимающей нагрузкой, если под первичным разуплотнением подразуме вать нарушение структуры бетона в результате вышеуказан ных температурных воздействий.
123
л
о
та
а
о
«<
о
03
>>
s s
о
>•
а
at V
3 s
S H и а
S се
(M (N 00 со
со
СО о
—
— о?
со со ю со со" —
СП ю СО о со —
03- о
уа -
~3 к
та
в
о .
5
|
|
|
|
Итак, |
при |
развитии |
||||||
|
|
|
деструктивных |
|
процес |
|||||||
|
|
|
сов |
в |
многократно за |
|||||||
|
|
|
мораживаемом |
|
бетоне |
|||||||
|
|
|
в любом случае проис-. |
|||||||||
|
|
|
ходит |
сокращение |
об |
|||||||
|
|
|
ласти |
|
|
относительно |
||||||
|
|
|
упругой |
работы |
и |
об |
||||||
|
|
|
ласти |
развития |
пласти |
|||||||
|
|
|
ческих |
|
деформаций |
|||||||
|
|
|
второго |
рода. При |
наи |
|||||||
|
|
|
более |
|
|
значительной |
||||||
|
|
|
степени |
развития |
этих |
|||||||
|
|
|
процессов |
бетон |
может |
|||||||
|
|
|
полностью |
|
|
утратить |
||||||
|
|
|
свои |
упругие |
свойства. |
|||||||
|
|
|
При этом, вероятно, об |
|||||||||
|
|
|
ласть |
упругой |
|
работы |
||||||
|
|
|
бетона будет как-бы |
|||||||||
|
|
|
трансформироваться |
в ' |
||||||||
|
|
|
область |
развития |
пла |
|||||||
|
|
|
стических |
деформаций |
||||||||
|
|
|
второго |
рода, |
|
а |
по |
|||||
СО о |
|
следняя, |
|
в |
свою |
оче |
||||||
|
редь,— в |
область |
раз |
|||||||||
о |
ю |
|
вития |
псевдопластрче- |
||||||||
СО— |
|
|||||||||||
|
|
|
ских деформаций. |
Гра |
||||||||
|
|
|
ницей |
этих |
областей |
в |
||||||
|
|
|
данном |
случае |
станет |
|||||||
|
|
|
величина |
напряжений |
||||||||
|
|
|
O=RKP, |
|
которую |
мож |
||||||
|
|
|
но |
определить |
по |
мак |
||||||
|
|
|
симальной |
|
|
скорости |
||||||
|
|
|
прохождения |
|
ультра |
|||||||
|
|
|
звуковых |
волн |
через |
|||||||
|
|
|
нагружаемый |
бетон. |
|
|||||||
|
|
|
|
Подводя |
итоги |
|
из |
|||||
|
|
|
ложенному |
в |
|
настоя |
||||||
|
|
|
щей главе, |
необходимо |
||||||||
|
Е |
< |
отметить |
|
|
следующее. |
||||||
|
|
В |
многочисленных |
|
ра |
|||||||
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
ботах, |
посвященных ис |
||||||||
|
|
|
следованию |
|
|
морозо |
||||||
|
|
|
стойкости |
|
бетонов, |
в |
||||||
|
|
|
качестве |
|
ее |
критериев |
||||||
I |
I |
|
использовали |
|
измене |
|||||||
|
ние |
таких |
характери |
|||||||||
к* |
|
|||||||||||
|
стик, |
как |
кубиковая |
и |
||||||||
га |
у |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
124
призменная прочность бетона, статический и динамический модули упругости, температурные деформации.
Результаты исследований, проведенных на рассматривае мом этапе, показали, что степень развития деструктивных процессов в бетоне при его многократном попеременном за мораживании и оттаивании достаточно четко определяется также изменением и других характеристик (ранее не иссле дованных при отрицательных температурах):
линейных деформаций сжатия и растяжения при сжатии бетона (удельных и полных);
объемных деформаций сжатия; коэффициента поперечной деформации;
величин и уровней напряжений, определяющих границы области трещинообразования бетона;
максимальной величины приращения скоро.сти прохожде ния ультразвуковых волн в бетоне при нагружении его сжа тием.
Установлено, что. прочностные и деформативные характе ристики, определяющие процесс или область микротрещинообразования бетона, а также рассматриваемые ультразвуко вые характеристики более чувствительны к изменениям в его структуре, чем соответствующие характеристики, определяю щие полную потерю его несущей способности.
Учитывая тот факт, что изменение этих характеристик вполне согласуется с современными представлениями о ме ханизме воздействия мороза на бетон, можно сделать вывод, что они могут служить критериями морозостойкости бетона,
причем более точными (особенно в комплексе) по |
сравнению |
с используемыми в настоящее время. |
|
Существенность изменения рассматриваемых |
характери |
стик бетона при знакопеременных температурных воздей ствиях требует учета результатов настоящей работы при про ектировании бетонных и железобетонных конструкций соору жений, предназначенных для работы в условиях сурового климата.
§ б. АНАЛИЗ ВЛИЯНИЯ НЕКОТОРЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ФАКТОРОВ НА МОРОЗОСТОЙКОСТЬ БЕТОНА ПО ИЗМЕНЕНИЮ ИССЛЕДОВАННЫХ ПРОЧНОСТНЫХ И ДЕШОРМАТИВНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК
Многочисленными исследованиями, проведенными глав ным образом при температурах —20-;—25° С, установлено, что при прочих равных условиях уменьшение величины водоцементного отношения бетона до определенного предела [20, 22, 75, 70, 30], а также введение различных поверхностноактицных добавок [3, 75, 36, 30] приводит К увеличению
125
морозостойкости бетона. Это положение нашло отражение
ив существующих нормативных документах.
Впоследнее время появился ряд работ [2, 37, 58], в кото рых влияние указанных факторов на морозостойкость бетона
изучается |
и при |
низких |
отрицательных температурах (до |
—70°С), |
причем |
выводы |
делаются такого же характера. |
О степени развития деструктивных процессов в бетоне при этом судят в основном по изменению таких его характеристик, как призменная и кубиковая прочность, статический и дина мический модули упругости, температурные деформации.
К подобным же выводам приводит и анализ результатов изменения при низких отрицательных температурах других характеристик бетона, ранее не изучаемых и исследованных в настоящей работе. Это — прочностные и деформативные характеристики, определяющие процесс трещинообразования бетона под нагрузкой, которые, как показывают изложенные выше результаты настоящей работы, могут служить крите риями морозостойкости бетона.
Влияние ф а к т о р а В/Ц
Действительно, изменение величин напряжений, опреде ляющих границы области микротрещинообразования бетона исследуемых составов (см. табл. 13, 16), изменение величин его объемных и линейных деформаций сжатия, линейных де
формаций |
растяжения, измеренных при а = |
(табл. 14, 15), |
изменение |
коэффициента поперечной деформации (см. рис. 32, |
|
33) показывает, что циклическое попеременное |
заморажива |
ние (до —65° С) и оттаивание бетонных образцов одинаковых режимов водонасыщения приводит тем к большей степени раз вития деструктивных процессов, чем больше величина В/Ц.
Так, например, 30 циклов замораживания до —65° С и от таивания бетонов с В/Ц = 0,4; 0,5 и 0,7, водонасыщенных при атмосферном давлении, приводят к уменьшению величин на пряжений, определяющих верхнюю границу области микро трещинообразования, соответственно на 34, 41 и 56%.
Такой характер влияния фактора водоцементного от ношения объясняется прежде всего различной общей (П0 ) и капиллярной (Пк ) пористостью исследуемых бетонов. Дей ствительно, величины этих характеристик, определенные опи
санным выше |
(§ 5 гл. III ) способом, для бетонов с |
В / Ц = 0 , 4 ; |
|
0,5 и 0,7 составляют соответственно |
П 0 = 10,28; |
10,72 и |
|
12,58%; П„ = |
2,40; 4,80 и 8,15%- Таким |
образом, чем больше |
В/Ц исследуемых бетонов, тем больше их суммарная и ка пиллярная пористости, следовательно, тем значительней опи санный выше эффект действия избыточных давлений и боль ше степень разрушения бетона при его многократном замо раживании.
126
Кроме того, понижение морозостойкости бетона с увели чением его В/Ц можно объяснить и изменением при этом величины сцепления заполнителя с цементным камнем /?с ц : известно [91], что чем больше В/Ц бетона, тем меньше вели чина R e n , и, следовательно, тем большего влияния этой ха рактеристики бетона можно ожидать при попеременном за мораживании и оттаивании за счет разницы в коэффициентах температурного расширения его составляющих.
В соответствии с изложенными выше гипотезами о меха низме воздействия мороза на бетон, влияние фактора В/Ц во многом должна определять его влажность, или степень водонасыщения: чем больше степень заполнения водой пор и ка пилляров в цементном камне, тем больше должны быть вели чины развиваемых при его замораживании давлений, а также величины растягивающих напряжений на поверхности раз дела цементного камня и заполнителя.
Действительно, изменение прочностных и деформативных характеристик всех областей напряженного состояния бетона исследуемых составов, подвергаемого попеременному замо раживанию и оттаиванию, показывает, что повышение его влажности до определенного предела приводит к более выра женному влиянию фактора В/Ц на морозостойкость матери ала. Так, увеличение водоцементного отношения бетона, во донасыщенного при атмосферном давлении, приводит при его многократном замораживании до —65° С к большей степени развития деструктивных процессов, чем это наблюдается при соответствующем увеличении В/Ц бетона естественной влаж ности. Об этом можно судить, например, по изменению вели чины статического модуля упругости бетона:
коэффициенты |
уменьшения |
величины |
É C T |
бетонов есте |
|||||
ственной |
влажности |
(I группы водонасыщения) |
с В/Ц = |
0,4; |
|||||
0,5 и 0,7 |
(табл. |
14, |
15) |
после |
10 |
циклов |
замораживания |
со |
|
ставляют |
соответственно |
0,97; |
0,96 |
и 0,94, |
т. е., как видно, до |
вольно близки одни другим; соответствующие коэффициенты, определенные после 10
циклов замораживания бетонов тех же составов, водонасыщенных при атмосферном давлении, составляют 0,72; 0,69 и 0,43.
В то же время возрастание влажности исследуемых бето нов выше некоторого предела приводит к резкому уменьше нию степени влияния водоцементного отношения бетона на его морозостойкость. Так, оказывается, что разница в степени развития деструктивных процессов в многократно замора живаемых бетонах с различным В/Ц, водонасыщенных под вакуумом, значительно меньше, чем это наблюдается в тех же бетонах естественной влажности и водонасыщенных при атмосферном давлении.
Об этом можно судить, например, по изменению величин напряжений, определяющих призменную прочность и верх-
127