![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Бетон для строительства в суровых климатических условиях
..pdf+ 1 |
0 - 1 - 2 - 3 |
|
|
-5 |
-6 |
- 7 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
8-Ю'* |
freien"1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
250 |
- |
|
|
/ 7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
200 |
|
* — |
|
|
|
|
|
|
150 |
|
J |
|
|
|
|
|
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
50 |
|
|
|
|
|
|
|
+ 7 |
О |
-1 |
-2 |
-J |
-Ч |
-5 |
-6 |
-7 |
Рис. 30. Зависимость объемных дефор маций от напряжений сжатия в бе
|
тоне с |
В/Ц = 0,4 |
а - № , = 3 , 1 2 % : |
б - № , = 4,05%; |
s - № s = 4 , 9 % : |
/—бетон контрольных образцов; |
2 —то же. |
|
подвергнутый |
1 циклу (в) или 10 циклам (а, б) |
замораживания — оттаивания; 3 —то же, подверг нутый 5 циклам (в) или 30 циклам (а, б) замо раживания — оттаивания
замораживании и оттаивании происходит накопление оста точных объемных деформаций расширения, т. е. дополнитель ного объема микроразрушений или микропустот в бетоне. Этот факт установлен путем измерения остаточных линейных деформаций опытных бетонных призм разлрчных серий и
|
|
групп |
водонасыщения |
в |
направ |
|||
|
|
лении всех осей |
координат. |
|
||||
|
|
Таким образом, по |
изменению |
|||||
|
|
объемных |
деформаций |
сжатия |
||||
A — |
|
бетона, |
подверженного |
знакопе |
||||
T T |
|
|||||||
|
|
ременным температурным |
воздей |
|||||
.. |
|
ствиям, |
как |
и |
по изменению |
ли |
||
|
нейных |
деформаций, |
можно |
су |
||||
j |
| |
дить о степени развития при этом |
||||||
деструктивных |
процессов. |
|
>— 1
|
1 |
|
S |
o<а>u |
<5> |
- g . |
CN |
<Ч |
; ;
|
|
j |
î |
|
|
j |
j |
|
\\ |
І |
f |
/ |
i |
!i |
|
|
|
1 |
|
і |
\ |
|
! |
ï |
|
||
|
\ |
i ! |
|
/1 |
x |
\
Y' ft
/\
ïj
N
i
ï
i
i1 1
1 Ci
r |
- |
1 |
i |
|
|
§ 3. КОЭШШИЦИЕНТ ПОПЕРЕЧНОЙ
ДЕФОРМАЦИИ
Влияние знакопеременных тем пературных воздействий на изме нение коэффициента поперечной деформации бетона, как и на из
менение рассмотренных |
выше |
ха |
||||||
рактеристик |
бетона |
(призменная |
||||||
прочность, |
|
модуль |
упругости |
и |
||||
сжимаемость), представляет |
|
оп |
||||||
ределенный |
|
практический |
инте |
|||||
рес; коэффициент |
поперечной |
де |
||||||
формации |
|
также |
необходим |
|
для |
|||
расчета бетонных |
и |
железобетон |
||||||
ных конструкций. |
|
|
|
|
|
|||
Рассмотрение |
графиков |
зави |
||||||
симостей |
v = |
f(a/Rap) |
(рис. |
32) |
||||
показываетi |
прежде всего, что по |
|||||||
переменное |
замораживание |
и от |
||||||
таивание |
бетонов |
всех |
исследуе |
мых составов и групп водонасы щения приводит к увеличению угла наклона прямолинейных участков кривых данных зависи мостей к оси ординат, т. е. коэф фициент поперечной деформации бетона, подверженного указанным температурным воздействиям, проявляет относительно большую степень непостоянства значений
109
а)
|
• |
|
" у - |
|
|
|
|
|
|
0,8 |
|
|
|
|
|
||
|
0,1 - |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Ofi |
|
, |
y |
|
|
|
|
|
0,3 |
|
А |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,1 |
|
|
|
|
|
|
|
+ ' . . 0 |
-/ |
-2 |
-3 - ^ |
-3 |
|
-6Ѳ-Ю-" |
|
|
|
6*ïf„è |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,8 |
|
|
|
-X^ |
|
|
|
|
OJ |
|
|
|
4 |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
0,6 |
|
|
|
.+ |
|
|
|
|
0,5 - |
|
|
y y |
|
|
|
|
|
OU |
|
|
У* |
|
|
|
|
|
0,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,1 |
У |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
*1 |
0 - |
1 |
- 2 - 3 |
-Jf |
-5 |
-6Q-10'" |
|
|
|
6/ßA |
|
—z |
|
|
|
|
|
|
• |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
О.Ь |
|
|
|
|
f |
—X |
5 |
|
0,5 - |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
o,1* |
|
|
|
> |
|
|
|
|
0,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,2 |
У |
—ff |
|
|
|
— * - |
|
|
0,1 - |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ / |
0 - 1 |
- 2 - 3 |
-5 |
-6 |
-7 -8 -S -10 -11 Ѳ-Ю'* |
|
Рис. 31. Зависимость объемных деформаций от уровней напряжений сжатия в бетоне с В/Ц = 0,4
a—W, = 3,12%; б-№2=4,05%; в— №8 =4,9%; / — бетон контрольных образцов; 2 — то же, подвергнутый I циклу (в) или 10 циклам (а, б) замораживания — оттаивания; 3 — бетон, подвергнутый 5 циклам (в) или 30 циклам (а, 6) замораживания - оттаивания
по мере увеличения уровней напряжений сжатия, чем это наблюдается при испытании бетона контрольного образца.
Такой характер изменения рассматриваемой характери
стики бетона в области |
напряжений |
сжатия |
от а — |
= (0,1—0,2)і?п р до G\=R\, |
если учесть изложенное в § 3 |
||
гл. I I I , свидетельствует о |
том, что попеременное |
заморажи |
|
вание и оттаивание бетона приводит |
к потере упругих |
||
свойств. В соответствии с |
характером изменения |
других ис |
следованных деформативных характеристик бетона еПр, еПоп, Ест изменение коэффициента поперечной деформации пока зывает, что величина этих потерь тем больше, чем большему количеству циклов замораживания и оттаивания подвергнут образец, чем больше его начальная влажность. Исключение составляют только случаи испытания бетонов естественной влажности наиболее морозостойких серий из четырех иссле дуемых (В/Ц = 0,4 с добавкой ГКЖ-94 и без добавки). Здесь какого-либо существенного изменения характера рас сматриваемой зависимости не происходит.
Графики зависимостей u = /(cr) и о = /(а//?П р), представ ленные на рис. 32, 33, позволяют проследить изменение ко эффициента поперечной деформации многократно заморажи ваемого бетона также и в количественном отношении. Так, можно видеть, что в области напряжений сжатия а > сгі » Ri коэффициент поперечной деформации и' бетонов всех иссле дуемых составов и групп водонасыщения, подверженных по переменному замораживанию и оттаиванию, больше по вели чине соответствующих характеристик бетона контрольных образцов ок , определяемых как при равных абсолютных вели чинах напряжений сжатия, так и при равных уровнях этих напряжений. Разница в величинах и* и «к при этом тем зна
чительней, чем большему |
количеству |
циклов |
замораживания |
|
и оттаивания подвергнут |
бетон, чем |
больше |
его начальная |
|
влажность. |
|
|
|
|
При значительной степени разуплотнения бетона, |
подвер |
|||
женного указанным температурным воздействиям (о |
чем мо |
жно судить по изменению рассмотренных выше характери
стик /?Пр, £ст, Ѳтах, |
Ѵн ), такой характер изменения о наблю |
дается и в области |
сг < cri » /??, т. е. практически во всех |
исследуемых областях напряженного состояния бетона. Это можно видеть, например, при сравнении результатов испыта ний на осевое сжатие бетонов всех исследуемых составов I I I группы водонасыщения после 5 циклов замораживания и
оттаивания. В данных |
случаях разница между |
величинами о* |
||||
и ик , определяемыми |
при равных |
а или a/Rnp, |
может дости |
|||
гать значительной величины. Так, например, |
коэффициент |
|||||
поперечной |
деформации бетона |
с В/Ц = |
0,7 |
и |
начальной |
|
влажностью |
№^ = 6,24%, определяемый |
при |
о = 0,3#п р , |
после 5 циклов попере менного замораживания и оттаивания увеличива ется более чем в 3 раза (рис. 33).
Такому существенно му, даже, казалось бы, аномальному, увеличению рассматриваемой харак теристики бетона соответ ствует столь же значи тельное изменение самой формы кривой зависимо сти V = f(olRnp). Она при обретает также, казалось бы, аномальный харак тер, трансформируясь в кривую, близкую по фор ме к параболе. Призна ками такой зависимости являются:
1)высокие значения
коэффициента |
попереч |
|
ной |
деформации |
бетона |
(до |
V = 1,0) на |
концевых |
участках «параболы», т.е.
в |
областях |
напряжений |
|
0 < с < ( 0 , 1 - н 0 , 2 ) / ? п р |
и |
||
а |
Х 0 . 8 - Г - 0,9) |
Я П Р ; |
|
2) отсутствие тенден ции к постоянству значе ний коэффициента попе речной деформации бето на при изменении уров ней нагружения даже в самой незначительной рассматриваемой зоне на пряженного состояния (порядка 0,1/?п р ).
На самом деле отме ченный характер зависи мости V = f(a/Rnp) не яв ляется каким-то аномаль ным и должен быть свой ствен бетону со значи тельно разуплотненной структурой. Действитель-. но, в соответствии с ИЗЛО-
U 2
1 |
|
|
|
|
|
|
\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- |
)\ |
|
|
|
|
|
2° |
|
|
|
|
|
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
* |
A |
\ |
\ |
|
|
Я' |
|
|
|
|
||||
|
|
|
- |
|||
|
\ * |
|
|
|||
|
|
|
|
|||
|
|
|
* ѵ . |
|
|
|
|
|
|
— |
|
|
> |
^О |
|
1 |
i |
|
i |
|
|
|
|
||||
! . _ |
<*э |
|
W |
|||
|
|
<о |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
- |
|
|
|
|
|
|
- |
|
S |
|
|
|
|
? |
|
ѵ ^ |
|
|
|
||
|
\\ |
V |
|
|
/ |
|
|
y |
\ |
|
|
|
|
|
\ |
V. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
--* |
1 |
оо |
1 |
i |
|
|
1 |
|
|
to |
|
|
|
|
о |
CT |
|
Q |
<=>" |
|
С}" |
V |
|
|
|
|
|
- |
\ |
|
|
|
|
|
|
\ |
|
|
|
|
|
|
х/ ѵ - |
V |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1 |
|
i |
1 |
|
er |
|
с- |
|
|
Ci" |
anly/ç |
ппиажыЗири |
|
пндойГ\ |
а) |
6) |
в) |
I — I — I — I |
1 |
I |
I — I |
I |
I |
I |
I |
|
I |
I |
-I |
I |
I |
I |
I |
I |
|
||
О |
0,1 0,2 |
OJ 0,f |
0 |
0,1 |
0,2 0J |
|
ОЛ |
0 |
0,1 |
0,2 |
|
û>J |
• 0,k |
0J5 |
0,6 |
0,7 |
0£ |
Of |
|
|
|
Коэффициент |
поперечной |
деформации |
|
ѵ |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Рис. 32. Зависимость коэффициента поперечной деформации бетона от уровней напряжения |
сжатия |
|||||||||||||||||
он контрольных |
образцов; |
2-то |
же, подвергнутый |
1 циклу (а) или |
10 циклам (а, б) |
замораживания - оттаивания- з - т о же, под |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
вергнутый |
5 циклам |
(в) или 30 циклам (а, б) замораживания - |
оттаивания |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Л - б е т о н |
с В/Ц = 0.7: я - Ц7, = 3,6694; 6 - W 2 = 4,84%; e-W, |
= 6,24%; |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
S —бетоне |
В/Ц = 0,4: a —W, = 3,12«; б - |
№, = 4,05«; в - |
Ws = 4,9% |
а)
6,кгф
|
|
|
f ~--ч |
|
|
|
150 |
|
/ |
|
* |
|
|
|
|
|
|
|
||
100 |
V* |
< |
|
|
|
|
|
V |
|
|
|
|
|
50 |
|
|
|
|
|
|
|
I |
X |
|
|
I |
|
|
|
t |
|
0,61 |
||
0 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,k |
0,5 |
a)
6,/trc/cM*- |
|
250 |
>' |
|
100
150 Ф
Vf
100
50 m
0 0,1 0,2 0,3 0,4- Q$ 0,6 0,7 0,8 V 0 0,1 0,2 0,3 0,¥ 0,5 0,6 0,7 Oß Qß 1,0 1,1
6) |
|
|
в) |
|
|
|
|
6,КГС/СМ2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6,КГС,'СМ2 |
|
|
|
|
|
|
|
1~~ |
|
|
|
|
|
200 |
|
2 - ^ |
2O0 |
/L |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
150 |
|
|
150 |
H |
X |
|
|
100 |
fff |
|
100 |
/ |
|
|
|
|
|
|
/I•• |
1 -X |
•> |
_ —X |
|
|
m |
|
|
||||
50 |
m |
|
50 |
|
к- |
|
|
m |
|
|
|
|
|
Коэффициент поперечной деформации
Рис. 33. |
Зависимость коэффициента |
поперечной |
деформации бетона от |
||
|
|
|
|
|
напряжений сжатия |
7 —бетон |
контрольных образцов; 2 — то же, подвергнутый |
I циклу (в) или 10 циклам (а, б) |
|||
замораживания — оттаивания; |
3 — то же, подвергнутый |
5 циклам (s) или 30 циклам (а, б) |
|||
замораживания — оттаивания; |
А — бетон с |
В/Ц = 0,7: |
a— Wi = 3,66 %: б — 1У2 = 4,84?6; |
||
в - № 3 = 6,24%; Б - б е т о н с В/Ц = 0,4: |
а - № , = 3,12%; б - W2 = 4.05%; e-W3 =4,99S |
женными выше гипотезами многократное попеременное замо раживание и оттаивание бетона приводит к ослаблению его структурных связей. Естественно, что структурные связи, ориентированные и в продольном, и в поперечном направле ниях по отношению к сжимающей силе, должны ослабляться приблизительно в равной степени. Поскольку же разрушение бетона при осевом сжатии, как известно [7], происходит глав ным образом за счет развития поперечных деформаций, то ослабление связей в этом направлении должно иметь решаю щее значение и проявляться в большей степени, чем ослабле ние связей, направленных вдоль линии действия сжимающей силы. В соответствии с этим сопротивляемость бетона разви тию линейных деформаций растяжения при сжатии должна уменьшаться при его попеременном замораживании и оттаи вании в большей степени, чем развитию линейных деформа ций сжатия. Последнее выражается в увеличении коэффи циента поперечной деформации бетона, определяемого при равных величинах напряжений сжатия о.
Аналогичным образом можно объяснить и преимуществен ное увеличение линейной растяжимости бетона, подвергае мого знакопеременным температурным воздействиям, по сравнению с увеличением его сжимаемости, что выражается в отмеченном выше увеличении коэффициента поперечной де
формации, определяемом при равных |
|
уровнях |
напряжений |
||||
сжатия a/Rn-p- |
|
|
|
|
|
|
|
Закономерность наблюдаемого характера изменения зави |
|||||||
симости ѵ = / ( а / ^ п р ) |
в |
многократно замораживаемом |
бетоне |
||||
подтверждают, кроме |
того, некоторые |
результаты |
работы |
||||
С. Шаха и С. Чандра |
[114]. |
|
|
|
|
|
|
Как было отмечено выше, одним из основных следствий |
|||||||
влияния знакопеременных |
температурных воздействий |
на бе |
|||||
тон является ослабление сцепления / ? С |
ц |
между его составляю |
|||||
щими. В работе С. Шаха |
изменение |
величины |
/?Сц достига |
||||
лось как бы искусственным |
путем, а именно за счет того, что |
использовался заполнитель скальной породы с поверхностью, обработанной различным образом:
1) заполнитель, очищенный сначала струей воды под на пором, а затем ацетоном (соответствует величина сцепления
^і . с ц ) ;
2)неочищенный (необработанный) заполнитель (соответ ствует # 2 , сц) ;
115
Рис 34. Зависимость объемных деформаций Ѳ и коэффициента попереч ной деформации ѵ бетона, имеющего различную величину сцепления
цементного камня с заполнителем, от уровней напряжений сжа
тия a/Rnp
/ — бетон с очищенным заполнителем; 2 —то же, с необработанным |
заполнителем; |
3 — то же, с изолированным заполнителем (данные С. Шаха и С. |
Чандра [114]) |
|
3) заполнитель, покрытый пленкой из кремнийорганиче- |
||||||||||
ского каучука |
(соответствует |
R3< |
С |
ц ) . |
|
|
|||||
|
При |
этом |
оказалось, |
что Ri, |
С ц > R2, сц > |
^з, сц, |
причем |
||||
величина |
R3i С ц |
близка |
к 0. |
|
|
|
|
|
|||
|
Результаты |
сравнения |
характера зависимости ѵ = |
/(а//?П р) |
|||||||
для |
бетона |
с |
различным |
/ ? С ц , испытываемого в |
работе |
||||||
С. Шаха |
(рис. 34), и характера |
аналогичной зависимости для |
|||||||||
близкого |
ему |
по составу |
бетона |
с |
В/Ц = 0,7, |
испытываемого |
|||||
в |
настоящей |
работе |
(рис. 32), |
показывают: |
попеременное |
замораживание и оттаивание водонасыщенного бетона при водит приблизительно к такому же существенному увеличе нию коэффициента поперечной деформации и к подобному
изменению самого характера кривой зависимости ѵ = |
f{o/Rnp), |
|
как и |
искусственное понижение сцепления между заполните |
|
лем и |
цементным камнем в бетоне. |
|
Таким образом, результаты работы С. Шаха в совокупно сти с изложенными выше гипотезами о механизме воздей ствия мороза на бетон действительно подтверждают наблю даемую в настоящей работе закономерность в изменении ко эффициента поперечной деформации бетона, подверженного знакопеременным температурным воздействиям.
116
§ 4. ПРОЧНОСТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ОБЛАСТЕЙ
НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ БЕТОНА
Как можно видеть из табл. 13, попеременное заморажива ние и оттаивание бетона всех исследуемых составов и групп водонасыщения, в соответствии с изменением рассмотренных
выше деформативных характеристик, приводит к |
снижению |
||
величин напряжений, определяющих и нижнюю |
и верхнюю |
||
RT границы области |
образования |
микротрещин. |
При этом |
снижение величин Rr, |
Ri, так же |
как и снижение призмен |
ной прочности бетона, тем существенней, чем большему коли честву циклов замораживания был подвергнут образец и чем больше была влажность W или степень водонасыщения бе тона | .
В то же время сравнение величин коэффициентов т\ и Шг (табл. 16) показывает, что снижение при указанных темпера турных воздействиях величины Rr, как правило, явно опере
жает снижение величины Rnp. |
Исключение |
составляют |
ре |
||
зультаты |
испытания |
бетонов |
естественной |
влажности I I I и |
|
IV серий |
(В/Ц = 0,4 |
без добавки и с добавкой ГКЖ-94), |
что |
объясняется их относительно высокой морозостойкостью. Действительно, структура бетона этих серий, судя по изме нению вышерассмотренных деформативных характеристик и начальной скорости прохождения ультразвуковых волн (см. рис. 28), даже после 30 циклов замораживания до —65° С нарушена в очень малой степени. Поэтому в изменении вели чин Ri, Ri и /?Пр здесь должна соблюдаться определенная пропорциональность, как это обычно имеет место в бетоне с нормальной, не подвергнутой каким-либо агрессивным воз действиям структурой [7]. В соответствии с последним уровни напряжений, определяющие основные области напряженного
состояния |
бетона |
естественной влажности I I I и IV |
серий |
|
|
после 10 и 30 циклов его замораживания |
|
остаются практически неизменными (рис. 35). |
|
||
В тех |
случаях, |
когда попеременное замораживание |
и от |
таивание бетона приводит уже к некоторому нарушению его структуры, но еще не к потере его упругих свойств, снижение величины Rr также опережает снижение призменной прочно сти бетона, причем в меньшей степени, чем Rl. Таким обра зом, здесь происходит сокращение области относительно упругой работы бетона и области развития пластических де
формаций второго |
рода, определяемых |
|
уровнями напряже |
|
ний сжатия a/Rup- |
|
|
|
|
Такой характер |
изменения RT, R* |
и |
Rnp можно |
наблю |
дать, например, при испытании бетона |
с |
В/Ц = 0,4 |
и добав |
кой ГКЖ-94, водонасыщенного при атмосферном давлении (рис.35).
117