книги из ГПНТБ / Бетанели, А. И. Прочность и надежность режущего инструмента

сдвига может_меняться в широких пределах. Соответственно пре­ дельные толщины среза также меняются в широких пределах.

В таблице 1.2 приведены величины тф для некоторых об­ рабатываемых материалов.

Таблица 1.2

Величины Тф разных обрабатыва­

толщины среза при различных углах заострения. Это дало возмож­ ность определить зависимость предельных толщин среза (рис. 1.33) от касательного напряжения на условной плоскости сдвига. Из рис. 1.33 видно, что с увеличением касательного напряжения на условной плоскости сдвига хф предельные толщины среза умень­ шаются. При этом с увеличением угла заострения крутизна кри­ вых возрастает. Если при ß=52° кривая зависимости является пологой, то при ß=90° кривая достаточно крутая. Более подроб­ но касательное напряжение на условной плоскости сдвига как характеристика сопротивления обрабатываемого материала реза­ нию будет рассмотрена в главе III.

В качестве характеристики сопротивления инструментального материала хрупкому разрушению может служить предел проч­ ности при одноосном растяжении сгй. При увеличении а0 предель­ ные толщины среза возрастают, и наоборот. Так например, при

50

обработке одного и того же материала, минералокерамнкг ЦМ332, имеющая сравнительно малый о0, характеризуется малыми пре­ дельными толщинами среза. При обработке твердым сплавом Т15К6 предельные толщины среза возрастают; далее, переходя к твер­ дым сплавам ВК8 и ТТ7К12, наблюдаем еще большее повышение

ных инструментальных материалов при обработке жаропрочного

51

На основании таблицы 1.3 построена кривая зависимости апр от с 0, данная на рис. 1.34.

На рис. 1.34 видно, что с увеличением сгв повышается апр. Таким образом, основными факторами, определяющими ска­

лывание, являются свойства обрабатываемого и инструментального материалов, форма режущей части и толщина среза.

Рис. 1.34. Зависимость предель­ ных толщин среза от предела прочности инструментального ма­ териала при одноосном растя­ жении.

Рассмотрим характерные формы поверхностей хрупкого раз­ рушения режущей части инструмента и размеры, характеризую­ щие объем скалываемого инструментального материала.

На рис. 1.35 — 1.44 приведены фотографии поверхностей хруп­ кого разрушения режущей части инструмента, где а — передняя поверхность, а б — задняя поверхность.

Как видно из приведенных фотографий, поверхности скалыва­ ния имеют характерный для хрупкого разрушения кристалличес­ кий излом и меняются в зависимости от условий резания. Выше было указано, что в определенном диапазоне ширина среза не влияет на величину предельной толщины среза (см. рис. 1.28). Однако при одной и той же величине предельной толщины среза влияние ширины среза может сказываться на форме и размерах поверхности скалывания. Например, это видно из сопоставления рис. 1.40 и 1.41.

Анализируя различные формы поверхностей скалывания, при­

Отделение объема на передней поверхности можно харак­ теризовать величинами х, у , а на задней поверхности — х ,. у х

и ¥ °.

52

0)

Рис. 1.45. І-ая типовая форма поверхностей скалывания.

55

X

Рис. 1.47. ІІІ-ая типовая форма поверх­ ностей скалывания.

Рис. 1.48. ІѴ-ая типовая форма поверхностей скалывания.

56

В таблице 1.4 приведены некоторые результаты измерения па­ раметров X, у , хх, ух и ¥ °.

Т а б л и ц а 14

Параметры скалывания режущей части инструмента при свободном точении

о=0,0417 м/сек (2,5 м/мнн)

Ь=6 10-*м апр—0,514 10_3 м с = 1,15ІО'1 м

а„р= 0,202 10~3м с=0,546 ІО“3 м

S7

§9'

ала тф, предела прочности инструментального материала при од­ ноосном растяжении аь, среды.

На рис. 1.49 и 1.50 приведены результаты опытов по: опреде­ лению влияния главного угла в плане у и радиуса сопряжения режущих кромок г на предельные толщины среза апр. Опыты бы­ ли проведены при обработке жаропрочного сплава ХН77ТЮР (ЭИ437Б) резцом, оснащенным твердым сплавом Т15К6, в среде

воздуха со скоростью резания о—0,066 м/сек (4 м/мин) и шириной среза 6=2 .10'ам.

Рис. 1.49. Влияние глав­ ного угла в плане на пре­ дельные толшины среза.

у=30°; а = к 1= 1 0 о;_у.=0°; г= 0 ,5 - 10“3м.

Рис. 1.50. Влияние радиуса сопряжения режущих кромок на предельные толщины среза.

В . Ф. Бобров считает, что опыты пи установлению влияния главного угла в плане на предельные толщины среза поставлены во