книги из ГПНТБ / Бетанели, А. И. Прочность и надежность режущего инструмента
.pdf
|
7 = 1 0 ° ; |
ß = 7 0 ° ; |
a = 0 , 2 • IO -3 m . |
|
|
1— 0 = 1 0 ' ; |
2 — 0 = 2 0 ° ; |
3 - 0 = 3 0 ° ; |
4 — 0 = 4 0 ° ; |
5 - 0 = 5 0 ° ; |
|
|
6 — 0 = 6 0 ° ; |
7 - 0 = 7 0 ° ; 8 — 0 = 8 0 ° ; |
|
||
Рис. 5.74. Распределение главных напряжений cru <j2 в режущей
части инструмента. |
м- - |
|||
Т= Ю °; |
ß=70°; |
а—\ |
,0 - 10 |
|
1—0 = 10°; 2 - 0 = 2 0 °; |
3 -0 = 3 0 °; |
4—0=40°; 5—0=50°; |
||
6 -0 = 6 0 °; 7 - 0 = 7 0 ° ; 8—0 = 8 0 '.
232
Рис. 5 .7 5 . |
Распределение главных напряжений оа в рс-жущей |
||
|
части инструмента. |
||
|
7 = 1 0 ° ; |
ß = 7 0 ° ; a — \ ,0 - 1 0 —3 м . |
|
1 — 0 = 1 0 ° ; |
2 — Ѳ = 2 0 ° ; |
3 — Ѳ = 3 0 ° ; |
4 — 0 = 4 0 ° ; 5 — 0 = 5 0 ° ; ; |
|
6 — 0 = 6 0 ° ; 7 — 0 = 7 0 ° ; |
8 — 0 = 8 0 ° . |
|
Рис. 5 .7 6 . |
Распределение главных напряжении at , a2 |
|
|
7 в режущей части инструмента. |
|
|
= 2 0 ° ; ß = 6 0 ° ; |
а = 0 , 2 - 1 0 “ 3 м . |
1— 0 = 2 0 ’ ; |
2 - 0 = 3 0 ° ; 3—0 = 4 0 °; 4—0 = 5 0 °; [5 — 0 = 6 0 °;, |
|
|
6— 0 = 7 0 °; |
7— 0=80°. |
.'233
о
Рис. 5.77. Распределение главных напряжений <т3 в р?жущеіі масти инструмент.).
у=23"; ß=60°; a = 0 ,2 . 10” s м.
1—0=20°; 2—0 =30°, 3—0=40°; 4—Ѳ=50°; 5—Ѳ =60 : 6—0=70°; 7—0=80'’ .
Рис. 5.78. Распределение главных напряжений Стр 0 2 в режущей части инструмента.
у=20°; |
ß=60°; o=1,0-10‘ 3 m. |
|
I—Ѳ=20°; 2—0=30°; |
3—0=40°; |
4 -0 = 5 0 °; 5—0=60 °; |
|
6—0=70°; |
7—0 = 8 0 '. |
Рис. 5.79. Распределение главных напряжении а3 в режущей части инструмента.
7 = 2 0 °; ß=60°; а = 1 ,0 - 10“ з м.
1—0=20°; 2—0=30°; 3—0=40°; 4—0=50°; 5—0=00°; 6—0=70°; 7—0=80°.
Рис. 5.80. Распределение главных напряжений Стх a-j в режущей части инструмента.
7=30°; ß=50°; a=0,2-10~3 M.
1 - 0 = 3 0 °; 2—0=40°; 3—0=50°; ,4 —0=60°; 5—0 = 7 0 " ; 6—0=80°-
235
Рис. 5.SIРаспределение главных напряжений аа в режущей части инструмента.
у=30°; ß=50°; а=0,2-10~3 м.
1—Ѳ=30°; 2—0=40°; 3—0=50°; 4—0=60°; 5—0=70°; 6—0=80°.
Рис. 5 |
.S 2 . Распределение главных напряжений (Гц <т2 на передней |
||||||
|
поверхности при разных толщинах среза. |
||||||
1 |
0 |
= |
у |
= — |
20 |
°. |
3 — а = 0 , 6 - ІО-3 м ; . |
4.— а = 0 ,2 • 10-3 м ; 2 — а = 0 . 4 ' Ю “ 3 м ; |
|||||||
|
— а = 0 ,8 - 1 0 _3 м; 5 — а = 1 ,0 - Ю _3 м ; |
6 — а = 1 , 5 - І О '3 м. |
|||||
236
Рис. 5-83. Распределение главных напряжений'с^ п с., па нерегпей поверхности при разных толщинах среза.
Ѳ = ѵ = |
— 1(Р. |
3 |
і —«=0-2. ІО-’ м, 2—а = 0 ,4 |
• 10-Зм; |
3—а=0,6-1(Г м; |
4—<7=0,8-10-з.м; 5—а = І ,0- 1(Г3м.
Рис. 5.84. Распределение главных напряжений ах и сг3 па п’ р5дчей юверхностп при разных толщинах среза.
1 |
—а = |
0 |
, |
2 |
* |
10“3 |
м; |
2— |
Ѳ = ѵ = 0°.-3 |
м; |
3 |
—а = |
0 |
, |
6 |
“ 3 |
м; |
||
|
|
|
|
|
а = 01,4 . ІО |
|
|
|
. ІО |
||||||||||
|
4—з = 0 ,3 - 10-Зм; 5—а = , |
0 |
- !0- .м; 6 - о = 1 ,5 .10"3m |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
237
Рис. 5.85. Распределение главных напряжений' и Сто на передней поверхности при_ разных
толщинах среза.
|
— а = |
0=2- |
Ѳ = 7 = 10°. |
= |
0,6.10"-’ м; |
|||
1 |
10 |
-Зм; |
2 — а |
|||||
|
|
|
|
а |
1,5-10"3.м. |
|||
3 — |
а — |
1,0-10"3.м; |
4 — |
= |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
238
Рис. 5.86. Распределение главных напряжений ot и ел,
на передней поверхности упри разных |
толщинах среза. |
||
Ѳ = |
= 20э. |
3 - о = 0 ,6 . ]0_?.ѵ; |
|
I —ы=0,2 ■ 10~3м; 2— |
|
10_3м; |
|
а = 0 Л - |
|
|
|
4—а= 0 ,8 - 10~3м; |
5—о=1,0.10"3м. |
||
Рші. 5.87. Распределение главных напряжений ох и ел, на передней поверхности при разных толщинах среза. e=Y=30°.
1—а=0,2 .10"3м; 2—о = 0,4 -ІО"3; 3—о=0,6 - 10"3м.
240
Рис. 5.88. Зависимость о, гаах от тэащи іы среза а. |
DC |
Рис. -5.89. Зависимость коэффициента /г., от толщины |
|
|
среза'при разных формах режущей части инструмента. |
§ 5,8. ОСНОВЫ РАСЧЕТА ПЛАСТИЧЕСКОЙ ПРОЧНОСТИ РЕЖ УЩ ЕЙ ЧАСТИ ИНСТРУМЕНТА
Уравнение (2.12), выражающее условие пластического дефор мирования режущей кромки, может быть решено, если известны нормальные п касательные напряжения, действующие в рассмат
риваемой точке задней поверхности инструмента, |
а также предел |
текучести инструментального материала. |
предложенной |
Величину срѵ1 можно определить по формуле, |
|
Т. Н . Лоладзе: |
|
пли |
сТу^Втф. |
(5.56) |
По данным [81, |
82[: |
|
ал-г = 2тф ^0,5 + -^ - — у^ — тф sin2y.
При малом изменении переднего угла (у—0-е 10°)
аЛ--л:Лтф. (5.57)
В случае максимального трения, касательное напряжение от трения задней поверхности равно сопротивлению сдвигу в кон тактном слое обрабатываемого материала
ті = тл- |
(5.58) |
Подставив выражения (5.56), (5.57), (5.58) в формулу (2.12), по лучим:
(5,59)
УПт2ф+ /Иг® •Tfe+ Зт2., ’
где П = В 2+ З С 2Л2 и УИ=6СЛ.
Коэффициент запаса пластической прочности можно выразить и через твердость инструментального и обрабатываемого материа
лов, подставив в выражение (5.59) |
соотношения:I |
||
I |
1 |
|
1 |
°г — |
Ни* т ф = — #а>; 1^ = — |
Hkt |
|
16. А. И. Бетанелн |
241 |