книги из ГПНТБ / Бетанели, А. И. Прочность и надежность режущего инструмента
.pdfРис. 5.26. Распределение главных напряжении ст3 в режущей'£частн инструмента.
ВК.8— ХН 60В (ЭИ867). |
у=20°. ß=G4°; п=п,,р=0,46-10“ 3м |
|
1 -0 = 2 0 °; 2—Ѳ =30°; |
3 - 0 = 4 0 ° ; |
4 -Ѳ = 5 0 ° ; 5 - 0 = 6 0 °; |
6—0=70 °; |
7—0=80°; |
8—0=84 °. |
Рис. 5.27. |
Распределение главных напряжений*ctj, С72 в |
||
|
режущей |
части |
инструмента. |
ВК 8— ХН60В (ЭИ867). |
7=30°; |
ß=52°; а = а „„= 0 ,3 2 ■ 10"3 м |
|
4 — 0=30°; |
2— 0=40°; |
3—0=50°; 4—0=60 °; 5—0=70°; |
|
|
6—0 = 8 0 °; 7—0 = 8 2 °. |
202
|
Р и с . |
5.28. Р а с п р е щ е й ч а с т и и н с т р у м е н т а . |
|
|||||
|
|
|
д е л е н и е г л а в н ы х н а п р я ж е н и и ст3 в р е ж у |
|||||
ВК8— ХН60В (ЭИ867). |
у=30°; |
ß=52°; |
а = а ,іо= 0 ,32 • ІО'3 м |
|||||
|
] — 0=30°; |
2— 0=40 "; |
3—Ѳ = 5 0 с; 4 —0=60°; |
5— 0 = 7 0 °; |
||||
На |
рис. |
|
6—0 = 8 0 °; |
7— 0= 8 2 °. |
|
|||
5.29 — 5.31 |
показано распределение главных на |
|||||||
пряжений |
|
на |
передней |
поверхности |
при разных толщинах |
|||
среза. |
рис. |
5.29—5.31 видно, что с увеличением |
толщины среза |
|||||
На |
максимальная величина наибольшего главного напряжения воз
растает. Так например, при у=10°, ß=70° |
для |
|
а=0,11 |
• 10~3 |
м |
|||||||||||||||
аг |
тах= |
175,5 Мн/м3, а при |
а-=аПр = |
0,56 ■ |
10_3 |
м |
0 |
! max=735 Мн/м2, |
||||||||||||
т. |
е. увеличение толщины среза с 0,11 |
• |
10_3 м до 0,56 • |
Ш -3 м (в |
||||||||||||||||
5 |
раз) |
вызывает увеличение |
тах |
с 175,5 Мн/м2 до 735 Мн/м2 |
(в |
|||||||||||||||
4.19 раза). При |
у = 20°, |
ß=64° |
увеличение толщины |
среза |
с |
|||||||||||||||
0,16 • |
ІО-3 м до |
0,46 • ІО-3 м (в |
2,87 |
раза) |
вызывает |
повышение |
||||||||||||||
|
max |
в 1,755 раза. При у —30°, ß=52° увеличение толщины среза |
||||||||||||||||||
с |
0,2* |
|||||||||||||||||||
10-3 м до 0,32 • 10_3 м (в |
|
1,6 |
раза) |
вызывает |
повышение |
|||||||||||||||
|
m a x |
В |
1,45 раза. |
|
|
|
|
|
тах |
от толщины |
среза при |
|||||||||
|
На |
рис. 5.32 дана зависимость ог |
|
|
||||||||||||||||
разных передних углах. |
что зависимость |
<зг тах |
|
от толщины среза |
||||||||||||||||
|
На |
рис. 5.32 |
видно, |
|
|
|
|
203'
|
Рнс. 5.29. Распределение главных напряжений о?! |
и |
|
сг |
на |
|
|||||
передней |
поверхности при разных толщинах среза. |
0 |
= |
7 |
= |
10 |
° |
|
|||
1 |
— |
а = 0 , |
ВК8— ХН60В (ЭИ867). 7=10°; ß=70°; |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
11-10—3 м; 2 — а=0,20-10~3 м; |
3 — а=0,28 -10 -3ы; |
|
|||||||
|
|
|
4—а=0,45 • 10“3м;5—а=0,56 |
• 10“3м. |
|
|
|
|
|
|
|
передней поверхности при разных толщинах среза. 0 = 7 = 20°.
1 |
ВК8—ХН60В (ЭИ867). 7=20°; |
ß=64°; |
|
_ а = 0 , ШЛО"3 м; |
2—£1=0,32.10-зм; |
3—fl = 0,4 - 10'3m; |
|
. |
. |
4—а = 0 ,4 6 -ІО-3 м. |
|
Рис. 5.31. Распределение главных напряжений о±, о> па
передней поверхностие при разных |
толщинах среза. |
||||||||
|
|
|
|
|
=ѵ=зо°. |
|
|
|
|
|
В КЗ— ХН60В (ЭИ867). т>=30°; ß=52c; |
|
|
||||||
1—а= |
0,2 |
• 1 ~ |
|
; |
2— |
3 — а = |
0,28 |
• |
10'» м; |
|
j m |
4—а - - = 0 ,2 5 * К Г * м ; |
|
|
|||||
|
|
ö |
|
|
|
|
|
|
о= 0,32'10"^ м.
Рис. 5.32. Зівисимость’ отах Гот толщины среза а.
ГВК8—ХН60В (ЭИ867).
2 — 7=30°; ß=52°; 2—7=20°; ' ß=64°; 3—7=10°; ß=70°.
205
а в определенном диапазоне является примерно линейной. При этом, как и на рис. 5.18, для инструмента с данной формой режу щей части прямая имеет определенный наклон. С увеличением пе реднего угла и уменьшением угла заострения крутизна прямой возрастает. Важно отметить, что линейный характер зависимости О], max от толщины среза соблюдается до предельных толщин сре за включительно. При предельных толщинах среза прямая пере секает пунктирную прямую, соответствующую пределу прочности твердого сплава ВК8 при одноосном растяжении. Линейный ха рактер зависимости Oj. max=/(ß) был установлен автором в 1963-
году [17, 18, 22[.
Выше было указано, что строгое определение средних толщин среза будет дано ниже. Линейная зависимость Oj max—j(a) дает возможность ввести следующее определение:
Средними толщинами среза являются такие толщины среза, с которых начинается линейность зависимости оу тях—/(а).
Таким образом, обобщая вышеизложенное, можно предложить следующее разделение диапазонов толщин среза:
1. Весьма малые толщины среза.
Во всей области за пределами контактной зоны оІ= С ; о3= 0 ; о3~
= — < 0.
Нейтральная линия находится за пределами режущей части инс трумента.
2. Малые толщины среза.
За пределами контактной зоны ох= о г > 0 ; сг2=о'з—0. Нейтраль ная линия находится внутри режущей части. Однако зависимость
°1 mos—/(я) не является линейной.
3.Средние и большие толщины среза.
За пределами контактной зоны > 0 ; о ,= а 3= 0 . Нейтраль ная линия находится внутри режущей части. Начиная сданных
толщин среза, зависимость |
max—f{a |
) является линейной. |
|||
4. Предельные толщины среза—. |
> 0 ; |
a2= a 3= 0 . Нейтральная |
|||
За пределами контактной зоны |
|||||
линия находится внутри режущей части, |
и угол Ѳ0 имеет макси |
||||
мальное значение. До этих толщин |
среза соблюдается линейная |
||||
зависимость cra mas —/(а). При данных толщинах |
среза |
происхо |
|||
дит скалывание режущей части инструмента. |
запаса |
по хруп- |
|||
На рис. 5.33 дана зависимость коэффициента |
06
коіГ] прочности от толщины 'среза, определенная по формуле
я* |
= |
° ь |
|
m ax |
Как видно из рис. 5.33, при предельных "толщинах среза
Рис. 5.33. 3ависимость коэффициента запаса по хрупкой прочности пъ от толщины среза.
! — ѵ~ 30е; ß |
ВК8—ХН60В (ЭИ867). |
|
|
|
|
70е. |
|
|
|
||||
52-: |
2— у=20°; ß=64c; 3—у 10°; ß |
|
|
|
|||||||||
На рис. 5.34 |
приведена зависимость |
тпх от толщины среза |
|||||||||||
при симметричном |
торцовом фрезеровании ]27, |
29]. |
|
|
|
|
|||||||
Как видно из рис. 5.34, зависимость о* |
max~f(a) |
и в этом слу |
|||||||||||
чае является примерно линейной. |
|
|
|
nax~f{a) |
и |
пь = |
|||||||
На рис. 5.35 |
и 5.36 приведены зависимости о * , |
|
|
|
|
k0 |
|||||||
"=/(ß), построенные условно с учетом |
изменения |
коэффициента |
|
||||||||||
в зависимости кот толщины среза. На |
рис. |
5.37 |
дана |
зависимость |
|||||||||
коэффициента |
0 |
от толщины среза при разных формах режущей |
|||||||||||
|
части.
При построении рис. 5.35 и 5.36 было предположено уменьше ние коэффициента к0 в зависимости от толщины среза (рис. 5.37) и прохождение экстраполированных прямых через начало коор динат (рис. 5.35). Поляризационно-оптические опыты, результаты которых приведены ниже, подтверждают это.
Рассмотрим влияние свойств инструментального и обрабаты ваемого материалов на зависимость аг тах от толщины среза.
207
Рис. 5.34. Зависимость crt тах от толщины среза а при симметричном торцовом фрезеровании.
T5KI0—40Х (НЯС=40-т-42).
а = 10°; ср=60°; Ф1=30°; Л=0°; |
ц=1,41 м/сек |
|
(86,5 м/мин) |
.6=3,0• ІО"3м |
|
1 _ ѵ= 0 °; 2—ѵ = Ю °; |
3—ѵ=20°; |
4— у=30°. |
Рис. 5.357 З ависимость о1 max от толщины|среза а~"прн коэффициенте f/e0, переменном! для' разных толщин среза.
ВК8—ХН 60В (ЭИ867).
1 — у=30°; |
ß=52°; |
2— v=20°; |
ß=64°; |
3 _ V=10°; |
ß = 7 0 °.1 |
208
Рис. 5.36. Зависимость коэффициента запаса по хрупкой прочности л* от толщины среза а.
ВК8—ХН60В (ЭИ867).
1 _у = 3 0 °; ß=52°; 2—ѵ=20°; ß=64°; 3—7 = 1 0 °;. ß=70°.
1
вка -х нбов(: )И867)
ч / 2
Ъ
2,O'------------------------------------------------------------------- |
|
|
|
1------------ |
г— |
1 |
Ц2 |
ЦЗ |
0,4 |
ЦБ снО'3м |
|
C|i |
|||||
Рис. 5.37. |
Зависимость коэффициента k 0 |
от толщины |
среза а . |
||
|
В К 8 — ХН60В (ЭИ867). |
|
|
||
1 — 7=30°; |
ß = 52°; |
2— 7=20°; |
ß=64°; |
3—7=10°; |
ß=70°. |
14. А. И. Бетанелн |
|
|
|
209- |
На рис. |
5.38 дана зависимость ог тах от толщины среза при |
||
несвободном |
точении резцом, |
оснащенным твердым |
сплавом ВК8, |
то, |
|
разных |
обрабатываемых |
Мм/ |
|
материалов, по величинетф |
|
800 |
8 КѲ |
соответствующих рис. 3.5. |
6
700
/
ЬОО
/
/
500
/
400
іѵ /
/
200
7
І00
_____ ._____ 1
0 Ці Q2 0,3 04 0,5 Об а-іо"3м
Рис. 5.38. Зависимость |
аіт а х |
|
от толщины среза |
а. |
Несво |
|
бодное^точение. Твердый сплав
ВК8.
у = а = 1 5 °; ф = 9 0 °; |
ф1=21°; |
й=4,5-10“3 м; |
1565 м/сек |
(9,4 м/мин).
1— ХН77ТЮ Р (ЭИ437Б): 2—сталь 40.
Как видно из рис. 3.5, величина тф для жаропрочного сплава ХН77ТЮР (ЭИ437Б) значительно больше, чем тф для стали 40. Соответственно на рис. 5.38 прямая для ХН77ТЮР (ЭИ437Б) зна чительно круче, чем прямая для стали 40. Следовательно, при данной форме режущей части инструмента, изготовленного? из данного инструментального материала, наклон прямой предопре деляется величиной тф обрабатываемого материала. Чем больше тф, тем круче прямая и наоборот. Это в определенной степени сов падает с закономерностью данной на рис. 1.16 и отраженной в формулах (5.53), (5.54).
На рис. 5.39 дана зависимость оу тпх от толщины среза при свободном точении жаропрочного сплава ХН60В (ЭИ867) резцами, оснащенными твердыми сплавами Т15К6 и ВК8, имеющими у =20''; ß=64°. На рис. 5.40 дана аналогичная зависимость для случая
свободного точения жаропрочного сплава ХН70МВТЮ Б |
(ЭИ598). |
||
Как видно из рис. 5.39 и 5.40, зависимости |
аг та.с = / ( а ) |
для |
|
|
|
каждого из обрабатываемых материалов при обработке разными инструментальными материалами выражаются одной прямой. Это непосредственно вытекает из формулы (5.53), в которой напряже н о
ння |
зависят от тф обрабатываемого материала и не зависят |
от |
Ой инструментального материала. |
Рис. 5.39 Зависимость at max от толщины среза а при сво бодном точении жаропрочного сплава ХН60В (ЭИ867) рез цами, оснащенными твердыми
сплавами Т15К6 и ВК8. 7 = 20°; ß = 64°.
Рис. 5.40. Зависимость щ max от толщины среза а при сво бодном точении жаропроч ного сплава ХН70М ВТЮ Б (ЭИ598) резцами, оснащенными твердыми сплавами Т5К10
иТ5К12В.
у=0°; ß=?0°.
На рис. 5.41 и 5.42 соответственно даны зависимости коэффіь циентов запаса по хрупкой прочности от толщины среза.
Как видно из рис. 5.41 и 5.42, для каждого из инструменталы ных материалов кривые разные и не совпадают друг с другом (по
2 1 1