![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Казанский, В. Н. Системы смазки паровых турбин
.pdfВ настоящее время выпускается турбинное масло марки Ткп-22 с улучшенными эксплуатационными свойствами по ТУ 38-1-01-100-71 взамен масел Т-22п и ТСп-22, выпускавшихся по МРТУ 12-Н-18-63, и частично взамен турбинного масла марки 22 (ГОСТ 32-53). Масло марки Ткп-22 содержит повышенное количество ионола (не менее 0,5%), антиржавейную присадку В-15/41 0,02%, деэмульгирующую присадку дипроксамин Д-157 (не менее 0,02%). Комплекс введенных присадок часто называют «композицией» присадок. Масло с компо зицией присадок прошло длительные и широкие испытания на тур бинах мощностью от 25 до 300 МВт. Установлено, что с примене нием композиции присадок и улучшением конструкции масляного бака, интенсифицирующего выделение посторонних примесей, до стигнуто резкое улучшение работы масляных систем паротурбинных установок. За счет удлинения срока службы масла отпала необхо димость смены его и очистки системы при ремонтах, устранено ржавление элементов масляных коммуникаций, уменьшились потери масла. С применением пассивирующей присадки ОРГРЭС-7, вклю чаемой иногда в композицию присадок, также достигнуты положи тельные результаты.
4-8. ОЧИСТКА МАСЛА И СИСТЕМЫ СМАЗКИ ОТ ЗАГРЯЗНЕНИЙ
Для продления срока службы масла и одновременного улучшения условий работы смазываемых узлов турбины применяется непрерывная (иногда периодическая) ча стично-поточная очистка масла от примесей в центро бежных сепараторах, пресс-фильтрах, ватных фильтрах, адсорберах, молекулярных ситах и других устройствах для восстановления первоначальных свойств масла. В некоторых зарубежных системах смазки мощных па ровых турбин непрерывно очищается и регенерируется до 10—20% от общего объема масла, залитого в систе му {Л. 168, 169].
Для ускорения отделения воды, шлама, смолистых и асфальтообразных веществ, песка, металлических частиц и других примесей применяют центробежную се парацию масла [Л. 12, 44, 145]. Турбинное масло, загряз ненное шламом и незначительным количеством влаги (0,1—0,3%), очищают способом кларификации (освет ление без непрерывного отвода примеси), а при силь ном увлажнении—способом пурификации (осветление при непрерывном отводе примесей). Скорость отделения воды и других примесей увеличивается с понижением вязкости масла, поэтому его перед вводом в центрифугу нагревают до 60—65 °С. Более высокие температуры не желательны из-за ускорения окислительных процессов и повышения растворимости воды и воздуха. Примене ние вакуумных сепараторов может значительно предо
200
хранить масло от окисления, растворения воды и воз духа. Полнота отделения примесей от масла зависит от времени пребывания масла в зоне действия центробеж ных сил и от производительности центрифуги. Чем дли тельнее идет центрифугирование и чем ниже произво дительность аппарата, тем чище масло.
Эффективность сепаратора зависит от содержания воды в масле. Чтобы извлечь из масла следы воды, нуж на многократная сепарация. Нередко для обезвожива ния масла включают последовательно две центрифуги, первая из которых собрана для работы по способу пурификации, вторая — по способу кларификации.
В схему центрифугирования масла включают прессфильтр для тонкой очистки масла [Л. 44, 145]. Обычно на паровой турбине устанавливается маслоочиститель ная машина типа ПСМ1-3000, выпускаемая Полтавским турбомеханическим заводом. В этой машине загрязнен ное масло вначале нагревается, подвергается центри фугированию и вакуумной обработке1 и, наконец, про качивается через пресс-фильтр. Чистота масла зависит от материала перегородок пресс-фильтра, который дол жен хорошо задерживать примеси, создавать небольшое гидравлическое сопротивление, быть устойчивым к ме ханическим, химическим и термическим воздействиям потока масла. Для зарядки пресс-фильтра применяется технический картон (ГОСТ 6722-65), фильтровальная бумага типа ФОБ (ГОСТ 7247-54), АФБ-1 (ТУ 374-59), а также любые непроклеенные сорта бумаги (афишная, ротаторная, оберточная и др.). Подкладкой под филь тровальную бумагу обычно служат бязь, миткаль, диаго наль, белтинг. Бумага и картон жадно поглощают влагу, размокают, теряют структуру, прорываются, поэтому через пресс-фильтр необходимо пропускать предвари тельно обезвоженное масло.
Для удаления водорастворимых низкомолекулярных кислот и солей органических кислот, растворимых в во де, применяют промывку масла конденсатом. Этим ме тодом пользуются для восстановления не очень окислен ных масел. Для отделения воды и растворенных в ней кислых продуктов и мыл применяют центрифугу, собран ную на пурификацию. Иногда включают в работу после-
1 При вакуумировании масла происходит интенсивное его обез
воживание, эквивалентное четырехразовому центрифугированию.
201
дбвательно две центрифуги, вторая из них может быть
собрана на кларификацию. |
Температура подводимого |
к центрифуге конденсата |
составляет примерно 60 °С. |
При низкой температуре затрудняется отделение воды, при более высокой — начинается растворение шлама.
Не рекомендуется промывать конденсатом масло, содержащее неизрасходованные водорастворимые при садки [Л. 49, 168].
Для непрерывной регенерации масла на работающей турбине применяют адсорберы — металлические сосуды, заполненные гранулированным крупнопористым адсор бентом: силикагелем марки КСК. (ГОСТ 3956-54), окисью алюминия и реже отбеливающими глинами. Силикагель лучше поглощает асфальтосмолистые вещества и не сколько хуже органические кислоты. Для поглощения и нейтрализации органических кислот, особенно низко молекулярных, применяют активную окись алюминия. Известно много природных адсорбентов: отбеливающие глины, опоки, бокситы. Наиболее распространенная на практике зикеевская опока по снижению кислотности масла не уступает силикагелю, а по устранению кислой реакции водной вытяжки почти равноценна ему. Отбе ливающие глины применяются в основном для глубокой регенерации масла, слитого из системы смазки турбины и обработанного серной кислотой. Реже они использу ются для непрерывной регенерации масла на работаю щей турбине.
Наилучшие результаты достигаются при подключе нии адсорбера к системе со свежим маслом или маслом, находящимся в начальной стадии старения. Если масло содержит много шлама и воды, то для сохранения свойств адсорбента на длительное время необходимо это масло подвергнуть центрифугированию и очистке на пресс-фильтре.
Искусственные адсорбенты дороги, и применение их экономически целесообразно при многократном исполь зовании. Восстановление отработанного гранулирован ного адсорбента производится продувкой воздухом в специальных аппаратах.
При сильном загрязнении масла шламом применяют непрерывно действующие ватные фильтры [Л. 27]. Для них используют имеющиеся на станции адсорберы, ко торые в верхней части вместо силикагеля заполняются ватой. При загрузке ваты важно проконтролировать
202
распределение ее слоев по всему сечению адсорбера. Для предупреждения попадания волокон ваты в масля ную систему турбины поверх слоя ваты кладется подуш
ка, сделанная из бязи или марли. |
интерес |
|
В последнее время проявляется большой |
||
к вопросам |
глубокой осушки и тонкой очистки |
масел |
с помощью |
новых избирательных адсорбентов — моле |
кулярных сил (цеолитов) |[Л. 44, 145]. Цеолиты широко используются для сушки трансформаторных масел; на некоторых станциях их применяют для обезвоживания и турбинного масла.
На практике обычно рекомендуют применять синте зированный цеолит марки NaA. Перед применением цеолита его прокаливают при 350—400 °С в течение 4—5 ч, а затем заливают сухим (вакуумированным) маслом. Собственно сушка масла протекает в адсорбе рах, загруженных активированным цеолитом. Опти мальный режим сушки масла достигается при 16—20 °С. Отработанный цеолит подвергается регенерации мето дом обжига горячим воздухом (400—450 °С) в тех же адсорберах, в которых производилась сушка масла.
При капитальных ремонтах паровых турбин прихо дится очищать масляную систему от шлама и ржавчины [Л. 44, 48, 173]. Наиболее прогрессивным является спо соб промывки всей системы без разборки ее на состав ные элементы. Моющие растворы выбираются с учетом следующих обстоятельств: раствор должен разрушить ржавчину и отмыть шлам от стенок трубопроводов, очи щенные поверхности не должны катализировать процесс окисления масла, растворы не должны оказывать кор розионного воздействия на металлы масляной системы. Лабораторными опытами установлено, что с усилением основных свойств реагентов моющая способность раство ров улучшается, но при этом возрастает каталитическое влияние очищенного металла на окисление масла. По этому растворы едкого натра и каустика для промывки систем не должны применяться. Тринатрийфосфат воз действует агрессивно на олово, оловянистые припои, баббит и несколько слабее на латунь. Раствор его, оставшийся в системе, вызывает эмульгирование масла, коррозию черных металлов, окисление масла. Хлорпроизводные растворители (например, дихлорэтан) хорошо очищают систему от шлама, однако не затрагивают минеральной части осадка; кроме того, они оказывают
203
вредное для здоровья наркотическое воздействие; остат ки этих растворителей в присутствии воды вызывают быстрое старение масла и коррозию черных металлов. Бензин и лигроин обладают хорошими моющими свой ствами, но они летучи и легко воспламеняются. Иногда применяют керосин для очистки небольших масляных систем, промывки деталей, сетчатых фильтров; керосин плохо растворяет слежавшийся плотный шлам. Само нефтяное масло, нагретое до 50—70°С, является ценным материалом для промывки масляных систем и в ряде случаев широко применяется (после промывки это мас ло обязательно сливается). Некоторые зарубежные фир мы поставляют для очистки нефтяное масло со спе циальными присадками, действующее как хорошее рас творяющее и моющее средство [Л. 168, 173].
Директивными материалами Минэнерго СССР ;(Л. 110] применение дихлорэтана, керосинового контакта, керо сина и каустика для промывки масляных систем запре щено. В отечественной практике наиболее распространен фосфатно-нитритный способ очистки масляных систем при капитальных ремонтах паровых турбин. После слива масла систему предварительно очищают от шла ма и остатков масла сначала водой, затем 1%-ным рас твором тринатрийфосфата. Затем производят промывку 4—5%-ным раствором тринатрийфосфата. Циркуляцию раствора необходимо осуществлять, минуя картеры под шипников. Промывку можно проводить отдельными участками. Раствор тринатрийфосфата нагревают до 85—95°С. Промывку 1%-ным раствором производят 4—8 ч, 4%-ным 12—30 ч в зависимости от степени загрязнения системы. Скорость циркуляции раствора должна быть максимально возможной (производитель ность насоса 150—300 м3/ч).
После полного слива раствора тринатрийфосфата производят промывку в течение 5—8 ч холодным 0,1— 0,5%-ным раствором нитрита натрия до полного удале ния тринатрийфосфата. Пассивирующий раствор нитри та натрия не оказывает отрицательного влияния на эксплуатационные свойства масел. Окончательная про мывка системы производится маслом, прокачиваемым через сепаратор.
Отдельные элементы разобранной масляной системы (маслопроводы, бак, охладители, фильтры, арматура) во время ремонта турбины могут промываться конденса
204
том, продуваться паром, кипятиться в фосфатном рас творе, протираться салфетками или чистыми тряпками
сподрубленными концами, подвергаться пескоструйной
идробеструйной очистке. Как показал опыт, при нетща тельном выполнении пескоструйной очистки частицы песка внедряются в стенки маслопроводов, а затем вымываются маслом и попадают в систему.
Отмытые поверхности необходимо пассивировать тонким слоем масла во избежание повторной коррозии. Концы очищенных и промытых маслопроводов до их сборки закрываются деревянными пробками, обернуты ми чистыми тряпками. Прокачку масла после чистки системы следует производить при отглушенных элемен тах гидроавтоматики [Л. 110].
Трудоемкость работ по очистке масляных систем уменьшается при использовании полимерных материа лов для изготовления элементов масляных коммуника ций.
Внастоящее время полимерные материалы при
меняются для прокладок во фланцевых соединениях, уплотнительных колец в маслоохладителях, сальниковой набивки штоков задвижек, маслоотбойных уплотнений картеров подшипников. В УралВТИ проведена работа по изысканию полимерных материалов для изготовле ния пакетов наклонных перегородок, устанавливаемых в масляных баках ]Л. 71]. Наиболее оптимальная кон струкция масляного бака с перегородками из однослой ного стеклопластика на основе поливинилового спирта была проверена в лабораторных и эксплуатационных условиях и дала положительный результат.
При работе с турбинным маслом необходимо соблю дать меры техники безопасности и противопожарной техники. Нефтяные масла относятся к химически вред ным веществам, так как они содержат токсичные про дукты, хотя и в относительно небольшом количестве. При продолжительном контакте с маслом без необхо димой профилактики происходит обезжиривание кожи, закупоривание каналов в кожных покровах, образова ние фолликулитов и масляных угрей, ороговение кожи на плечах и предплечьях, раздражение дыхательных путей, липоидная пневмония (профессиональная бо лезнь). В редких случаях возникают экзема и злокаче ственная опухоль. Очень болезненны повреждения кож ных покровов маслом, попавшим под кожу под большим
205
давлением; при попадании инфекции в подкожной тка ни образуются нарывы, отеки, участки омертвления.
Все помещения необходимо тщательно вентилировать, не допуская содержания масляных паров в рабочей зоне более 0,3 мг/л. Высокие концентрации паров масла вызывают общее отравление организма. При работе с маслом следует строго соблюдать правила личной гигиены: обтирать загрязненные руки ветошью, мыть их теплой водой с мылом, защищать мазью, резиновыми или «биологическими» перчатками — пастой 1, наносимой на руки и образующей тонкую эластичную непроницае мую для масла пленку. При очистке масляного бака следует применять шланговые противогазы и должны работать не менее 2—3 человек одновременно.
1 Состав пасты: казеин (300 г), аммиак 25%-ный (10 г), глице
рин (300 г), спирт этиловый (850 г), вода (750 г). Паста легко смы вается водой [Л. 77].
|
|
|
П Р И Л О Ж Е Н И Е 1 |
||
БЕЗРАЗМЕРНЫЕ |
КОЭФФИЦИЕНТЫ |
ОПОРНЫХ |
ПОДШИПНИКОВ |
||
|
СКОЛЬЖЕНИЯ |
|
|
||
|
l/Dsm1 |
|
|
//0= 0,5 |
|
X |
X |
|
|
X |
|
|
|
|
|
|
|
0,6 |
0,8 |
0,9 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
|
а) Подшипник с цилиндрической расточкой вкладышей;\ |
|||||||
|
|
угол охват а |
шейки вала 120° |
|
|
|||
Ф н |
0 , 0 2 |
1 , 8 4 |
5 , 0 3 |
9 . 9 0 |
0 , 8 3 5 |
2 , 7 7 |
6 , 7 8 |
|
0 , 0 5 |
1 , 7 0 |
4 , 2 0 |
6 . 9 1 |
0 , 7 6 1 |
2 , 3 1 |
4 , 9 7 |
||
|
||||||||
|
0 , 1 0 |
1 , 5 1 |
3 , 4 1 |
4 , 9 5 |
0 , 6 7 1 |
1 , 8 5 |
3 , 5 7 |
|
Ф 0 |
0 , 0 2 |
3 , 7 4 |
5 , 4 7 |
6 , 5 5 |
3 , 5 3 |
5 , 2 0 |
6 , 3 8 |
|
|
0 , 0 5 |
3 , 2 5 |
4 , 2 2 |
4 , 6 4 |
' 3 , 0 8 |
4 , 0 6 |
4 , 5 8 |
|
|
0 , 1 0 |
2 , 7 4 |
3 , 2 8 |
3 , 5 5 |
2 , 6 0 |
3 , 1 7 |
3 , 4 4 |
|
Фр |
0 , 0 2 |
0 , 1 3 9 |
0 , 1 3 8 |
0 , 1 3 2 |
0 , 2 4 0 |
0 , 2 4 8 |
0 , 2 3 2 |
|
|
0 , 0 5 |
0 , 1 4 6 |
0 , 1 5 0 |
0 , 1 4 7 |
0 , 2 4 6 |
0 , 2 6 2 |
0 , 2 5 3 |
|
" 5>7 |
0 , 1 0 |
0 , 1 5 7 |
0 , 1 6 5 |
0 , 1 6 4 |
0 , 2 5 9 |
0 , 2 8 0 |
0 , 2 7 8 |
|
0 , 0 2 |
1 5 , 1 |
4 1 , 1 |
8 8 , 5 |
1 4 , 0 0 |
3 6 , 7 |
7 6 , 4 |
||
|
0 , 0 5 |
1 2 , 8 |
2 9 , 7 |
5 8 , 3 |
1 1 , 8 0 |
2 6 , 3 |
4 7 , 7 |
|
|
0 , 1 0 |
1 0 , 4 |
2 1 , 3 |
4 3 , 3 |
9 , 4 9 |
1 8 , 8 |
3 1 , 0 |
|
|
б) Подшипник с цилиндрической расточкой вкладышей; |
|||||||
|
|
угол |
охват а |
шейки вала 180° |
|
|
Фн
Фс
Фт
0 , 0 2 |
2 , 3 |
5 . 7 3 |
1 0 , 6 |
0 , 9 1 |
2 . 9 |
7 . 0 1 |
0 , 0 5 |
2 , 0 9 |
4 . 7 4 |
7 , 2 5 |
0 , 8 2 |
2 , 4 |
5 . 1 |
0 , 1 0 |
1 , 8 2 |
3 , 7 9 |
5 , 4 |
0 , 7 0 |
1 . 9 |
3 , 6 4 |
0 , 0 2 |
4 , 8 6 |
6 , 4 9 |
7 , 3 1 |
4 , 5 6 |
6 , 0 4 |
7 , 0 8 |
0 , 0 5 |
4 , 1 6 |
5 , 0 2 |
4 , 0 |
3 , 9 1 |
4 , 7 1 |
5 , 1 6 |
0 , 1 0 |
3 , 4 7 |
3 , 9 3 |
2 , 7 2 |
3 , 2 6 |
3 , 6 9 |
3 , 9 1 |
0 , 0 2 |
0 , 2 9 |
0 , 3 2 |
0 , 3 1 |
0 , 4 2 |
0 , 4 7 |
0 , 4 7 |
0 , 0 5 |
0 , 3 1 |
0 , 3 3 |
0 , 3 4 |
0 , 4 3 |
0 , 4 9 |
0 , 4 9 |
0 , 1 0 |
0 , 3 2 |
0 , 3 6 |
0 , 3 6 |
0 , 4 4 |
0 , 5 1 |
0 , 5 2 |
0 , 0 2 |
1 8 , 4 |
4 3 , 8 |
8 7 , 3 |
1 7 , 2 |
3 9 , 8 |
7 7 , 8 |
0 , 0 5 |
1 5 , 0 |
3 1 , 1 |
5 1 , 8 |
1 4 , 0 |
2 8 , 1 |
4 8 , 3 |
0 , 1 0 |
1 1 , 8 |
2 2 , 1 |
3 4 , 9 |
1 1 , 1 |
1 9 , 8 |
3 1 , 3 |
П р и м е ч а н и я : 1. Коэффициенты Фн, Фс, Фт подсчитаны по вязкости
масла jai на входе в подшипник.
2. Безразмерный коэффициент х, характеризующий крутизну кривой зави
симости |
вязкости масла |
от температуры, равен: |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
_ |
_ H-iMМИч/Ит) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ср(323—Г,)ф* ’ |
|
|
||
где Hi, |
Т, 1 —вязкость |
Па ■с, |
и температура, |
К, масла |
перед подшипников; |
|||||
— вязкость масла |
при |
323 К (50 °С), |
Па- с; |
и — угловая |
скорость вращения |
|||||
шипа, |
1/с; |
ср — произведение |
Удельной |
теплоемкости |
на |
плотность масла, |
||||
Дж • |
м3/(кг • К ) ; "Ф— относительный зазор (см. |
§ 1-2). |
|
|
||||||
3. |
Для |
подшипников |
с овальной и |
трехклиновой расточками вкладышей |
значения Фн, Фс, Фр приведены в [Л. 128].
207
П Р И Л О Ж Е Н И Е 2
Ос н о в н ы е х а р а к т е р и с т и к и о т е ч е с т в е н н ы х
СИНТЕТИЧЕСКИХ ОГНЕСТОЙКИХ ТУРБИННЫХ МАСЕЛ
Сырьем для производства огнестойких турбинных масел, разра ботанных ВТИ, служат хлорокись фосфора, получаемая в качестве полупродукта на химзаводе, и узкая ксиленольная фракция, полу чаемая из каменноугольной смолы. При реакции между хлорокисью фосфора и ксиленольной фракцией образуется сырой продукт, под вергающийся затем разгонке при пониженном давлении. Фракция, имеющая температуру выкипания 240—260 °С при давлении 600 Па (5 мм рт. ст.), представляет нейтральный ксиленоловый эфир фос форной кислоты — триксиленилфосфат. После отмывки, отстаивания
и сушки этого продукта получается огнестойкое |
турбинное масло. |
В настоящее время применяются два образца |
огнестойких масел: |
иьВиоль-3 и ОМТИ. Иввиоль-3 несколько токсично, ОМТИ практиче ски нетоксично. По физико-химическим же свойства они почти не отличаются друг от друга. Ниже приводятся основные характеристи ки свежих огнестойких турбинных масел.
|
|
Показатель |
|
|
|
|
|
Иввиоль-3 |
ОМТИ |
Плотность при 20 °С, кг/м3 |
...................................... |
|
|
|
|
1 145 |
1 192 |
||
Вязкость кинематическая, сст: |
|
|
|
|
|
22,4 |
22,3 |
||
при 50 |
°С ............................................................... |
|
|
|
|
|
|||
при 98,9 |
° С ........................................................... |
|
|
|
|
|
5,0 |
5,2 |
|
Кислотное число (в мг) КОН на . . . .1 г масла |
|
0 ,0 2 |
0 ,0 2 |
||||||
Стабильность по ГОСТ 981-55: |
|
|
|
|
|
|
|||
осадок, |
% ............................................................... |
КОН |
на |
1 г масла |
0 , 0 |
0 , 0 |
|||
кислотное число (в мг) |
0,054 |
0,05 |
|||||||
Температура |
вспышки в открытом тигле, |
°С . . . |
244 |
240 |
|||||
Температура |
самовоспламенения |
на |
воздуха, |
°С |
730 |
720 |
|||
Температура застывания, ° С ...................................... |
|
|
|
|
|
— 15 |
— 17 |
||
Поверхностное |
натяжение на границе с воздухом, |
|
|
||||||
Н/м: |
° С |
|
|
|
|
|
400 |
416 |
|
при 20 |
|
|
|
|
|
||||
при 50 |
° С ............................................................... |
|
|
|
|
|
386 |
394 |
|
при 70 |
°С ............................................................... |
|
|
|
|
тер |
370 |
378 |
|
Критическая температура, характеризующая |
|
|
|||||||
мическую стойкость смазочной пленки при тре- |
|
230 |
|||||||
нии стальных поверхностей, ......................... |
° |
С |
|
|
|
2 0 0 |
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
АССОРТИМЕНТ ТУРБИННЫХ МАСЕЛ МАРКИ 22 ДЛЯ СТАЦИОНАРНЫХ ТУРБИН
Название масла |
ГОСТ или ТУ |
Турбинное 22 |
ГОСТ 32-53 |
(турбинное Л) |
|
Способы получения и состав
Дистиллятное, кислотно-зе мельной очистки, из безпарафинистых малосернис тых нефтей
208
|
|
|
|
|
П р о д о л ж е н и е П ралож . 3 |
|||||
Название масла |
|
гост или ту |
Способы получения и состав |
|||||||
Турбинное |
|
Т-22п |
с |
МРТУ 12 Н 18-69 |
Дистиллятное, |
селективной |
||||
(турбинное |
Л |
|
очистки, |
Ферганского заво |
||||||
присадкой) |
|
|
|
да, |
с присадкой |
|
ионола |
|||
Турбинное |
ТСп-22 |
МРТУ 12 Н |
0 ,2% |
|
селективной и |
|||||
Дистиллятное, |
||||||||||
(турбинное |
Л |
с |
|
земельной очистки, |
из па |
|||||
присадкой из сер |
|
рафинистых, сернистых неф |
||||||||
нистых нефтей) |
|
|
тей, |
содержит |
присадку |
|||||
Турбинное |
|
|
|
МРТУ 12 Н 128-64 |
ионола 0,2% |
гидроочищен |
||||
|
|
|
Дистиллятное, |
|||||||
ТСп-22Г |
|
|
|
|
ное, |
из парафинистых сер |
||||
|
|
|
|
|
нистых нефтей, с присад |
|||||
Турбинное Ткп-22 |
|
ТУ 38-1-01-100-71 |
кой ионола 0,2% |
малосер |
||||||
|
Дистиллятное, |
из |
||||||||
(турбинное с ком |
|
нистых |
нефтей |
селектив |
||||||
позицией приса |
|
|
ной очистки, |
с присадками |
||||||
док) |
|
|
|
|
ионола (0,5—1,0о/о), инги |
|||||
|
|
|
|
|
битора ржавления |
В-15/41 |
||||
|
|
|
|
|
(0,02%), |
|
деэмульгатора |
|||
|
|
|
|
|
дипроксамин-157 (0,02%). |
|||||
|
|
|
|
|
По |
специальным |
|
заказам |
||
|
|
|
|
|
может содержать антипен- |
|||||
|
|
|
|
|
ную присадку ПМС-200А |
|||||
Турбинное |
ТСкп-22 |
ТУ 38-1-8-66 |
(0,003—0,005%) |
|
|
|||||
Дистиллятное, |
селективной |
|||||||||
|
|
|
|
|
очистки, |
из сернистых неф |
||||
|
|
|
|
|
тей, |
с композицией |
приса |
|||
|
|
|
|
|
док |
|
|
|
|
|
П Р И Л О Ж Е Н И Е 4
ФИЗИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ ТУРБИННОГО МАСЛА МАРКИ 22
Темпера Плот тура» °С ность р, кг/м3
5 |
905,0 |
10 |
901,8 |
15 |
895,3 |
20 |
|
25 |
891,8 |
30 |
888,4 |
35 |
885,4 |
40 |
882,4 |
Удельная теп лоемкость ct кДж/(кг-К)
1,796
1,814
1,832
1,850
1,870
1,890
1,905
1,923
|
Коэффициенты |
|
|
|
теплопро |
кинема |
динамичес |
темпера |
Критерий |
водности |
тической |
кой вяз |
туропро |
Прандтля |
вязкости |
кости |
водности |
Рг |
|
Вт/(м*К) |
v • 10е, |
jx* 10®, |
а -10*. |
|
м9/с |
Па»с |
ма/ч |
|
|
|
|
|||
0,130 |
300 |
179 330 |
2,89 |
3 800 |
0,130 |
210 |
2,86 |
2 600 |
|
0,129 |
135 |
132 000 |
2,83 |
1 840 |
0,129 |
96 |
85 840 |
2,80 |
1 250 |
0,129 |
70 |
66 700 |
2,78 |
940 |
0,128 |
53,8 |
47 480 |
2,76 |
695 |
0,128 |
45 |
39 630 |
2,73 |
550 |
0,128 |
36 |
31 780 |
2,71 |
432 |
1 4 - 5 0 1 |
2 0 9 |