книги из ГПНТБ / Казанский, В. Н. Системы смазки паровых турбин
.pdfПовышенный нагрев масла и связанное с этим быст рое окисление масла нередко наблюдаются в гидромуф тах питательных насосов |Л. 136—138].
Масло в условиях работы паровых турбин часто обводняется. В ряде случаев это нежелательное явление превратилось в постоянно действующий фактор, суще ственно усложняющий эксплуатацию масляных систем турбомашин. Обычно обезвоженное турбинное масло окисляется очень слабо, а коррозионная активность его незначительна. В присутствии же воды скорость окисли тельных процессов возрастает в 3—5, содержание агрес
сивных водорастворимых |
кислот — в |
40—50, а количе |
ство продуктов коррозии |
стальных |
деталей — в 300— |
5 000 раз [Л. 45]. |
|
|
Основная доля воды, находящаяся в масле, прони кает в систему из-за несовершенства конструкции от дельных узлов паровой турбины или нарушения нор мальных условий их эксплуатации (§ 4-5), и лишь только незначительная доля образуется как продукт окислительной реакции углеводородов, составляющих масло. При нормальной эксплуатации турбины в мас ляной системе не должно быть эмульгированной воды. При неблагоприятных же условиях в масле иногда со держится до 2—3%, а в единичных случаях даже до 5% диспергированной воды. Отстоявшейся воды из бака может сливаться до 80 л за 8 ч (одну смену) работы турбины [Л. 48]. Однако прямой зависимости между содержанием воды в циркулирующем масле и количе ством слитой воды из нижних точек бака не существует. Масло с высокими деэмульгирующими свойствами, на пример содержащее дипроксамины, очень быстро осво бождается от воды. Подшипники при этом снабжаются обезвоженным маслом, так как, несмотря на большое попадание воды в систему, она быстро отделяется от масла и полностью удаляется при периодических сли вах отстоя из бака.
Основным источником аэрации масла являются под шипники, гидромуфты, зубчатые редукторы и другие узлы и механизмы паровой турбины, в которых струи и брызги отработанного масла увлекают за собой в силу вязкого трения тонкую кольцевую прослойку воздуха, а затем разрушают ее на отдельные пузырьки при тур булентном движении потока, возмущении свободной поверхности масла дли падении струй и брызг на твер
160
дую поверхность (стенки картера, отбойные щиты) [Л. 52, 174]. Неорганизованный, открытый слив масла нз полостей главного сервомотора регулирующих клапанов турбины всегда связан с интенсивной аэрацией масла;
то |
же масло, отведенное |
по напорному трубопроводу |
в |
линию системы смазки |
(до маслоохладителей), не |
подвергается аэрации и надежно смазывает подшипни ки без дополнительной очистки или фильтрации.
Попадание масла на ведомое зубчатое колесо валоповоротного устройства вызывает интенсивное переме шивание масла с воздухом. Простое средство позволяет освободиться от чрезмерной аэрации: у вкладышей по торцам, обращенным в сторону кожуха полумуфты, следует поставить отбойные щитки, аналогичные масло
защитным |
кольцам, которые обычно устанавливаются |
со стороны концевых уплотнений турбины {Л. 118]. |
|
Аэрация |
масла, характерная для черпательных гид |
ромуфт, существенно снижается при надлежащем выбо ре размеров черпательного устройства с учетом действи тельных скоростей потока масла в камере {Л. 136, 138]. Аэрация масла, неизбежная при открытом сливе избы точного масла из системы через сливные и предохрани тельные клапаны, прекращается при отводе этого же масла по затопленному маслопроводу под уровень масла в баке.
Можно привести много других примеров, наглядно иллюстрирующих влияние правильной организации сли ва отработанного масла на снижение или полное пре кращение аэрации его.
Определенная часть пузырьков воздуха и других газов примешивается к маслу при снижении давления ниже атмосферного (в нерабочих, вакуумных зонах опорных и упорных подшипников, в полостях гидромуфт
инасосов), при контакте с водородом в уплотняющих подшипниках вала генератора н др.
От организации слива отработанного масла зависят
иобъемное содержание воздуха, и размеры пузырьков. На сливе масла из картеров подшипников содержание воздуха обычно равно 10—15%, на сливе из черпательной гидромуфты 35—40%. Данные о спектре размеров
пузырьков, содержащихся в масле, иллюстрирует табл. 4-1.
По мере движения отработанного масла по сливным трубопроводам пузырьки могут укрупняться, выделять-
11-501 |
161 |
Т а б л и ц а 4-1
Размеры пузырьков воздуха в масле
Место отбора пробы масла |
Модальный диаметр |
|
пузырька, мкм |
||
|
На сливе из опорно-упорных подшипников тур
бин типа: |
|
К-160-130 |
250 |
К-200-130 |
370 |
На сливе из опорного подшипника 0 ЗСО |
мм |
турбин типа: |
|
К-200-130 |
320 |
К-300-240 |
330 |
В сливном отсеке маслобака турбин типа: |
330 |
К-160-130 |
|
К-200-130 |
420 |
К-300-240 |
375 |
ся на поверхность и разрушаться. При бурном движении масла, наоборот, пузырьки могут дробиться, захваты ваться потоком извне и, таким образом, ухудшать в по следующем процесс деаэрации масла в баке. Интенсив ное дробление пузырьков происходит при введении в масло некоторых присадок (антипенных, деэмульги рующих), снижающих поверхностное натяжение масла и поверхностную прочность пузырьков. Окисленное мас ло тоже снижает поверхностную прочность пузырьков и затрудняет их коалесценцию.
4-2. УДАЛЕНИЕ ПРИМЕСЕЙ ИЗ МАСЛА В БАКЕ а) Конструкция масляного бака
Масляный бак — это резервуар, в котором собирается, хранится и отстаивается от посторонних примесей (воз духа, воды, шлама) масло, сливающееся из подшипни ков, уплотнений генератора, системы гидроавтоматики и других элементов масляной системы. Опыт эксплуа тации показывает, что качество масла в системе смазки сохраняется тем лучше, чем интенсивнее отделяются в нем посторонние примеси. При хорошей организации потоков масла в баке можно достигнуть длительной работы масла (свыше 10 лет), и, наоборот, при неудов летворительной организации отстоя масла срок службы его сокращается до 1 года,
162
Масло, находящееся в системе, распределяется меж ду баком и элементами коммуникаций системы смазки и регулирования. Емкость масла в системе определяет ся следующим выражением:
1,=^г(^г+в»)' (4-|)
где W — общее количество тепла, которое должно отво диться маслом от подшипников, уплотнений генератора,
гидромуфты |
и других |
узлов агрегата, сопряженных |
||
в процессе |
эксплуатации с маслом; |
с — теплоемкость |
||
масла; At — перепад |
температур в |
маслоохладителях; |
||
Qp — расход |
масла |
на |
регулирование; Zc — кратность |
циркуляции масла в системе, т. е. часовой расход мас ла Q, отнесенный ко всему количеству масла V, зали того в систему. Кратность циркуляции Zc показывает, сколько раз в течение часа все количество масла про качивается через систему маслоснабжения. На практике обычно принимают Zc= 8 h-12 ч - 1 , х о т я в последнее вре
мя для турбин большой мощности стали задавать по вышенную кратность циркуляции (Zc= 20-r-30 ч-1) [Л. 71].
Как будет показано ниже, эффективность осаждения примесей зависит от времени пребывания тр масла в ба ке. Величина, обратная тр и измеренная в ч-1, по анало
гии с Zc |
называется |
кратностью |
циркуляции масла |
в баке и обозначается через Z. Очевидно, что Z > Z C. |
|||
Емкость |
масляного |
бака должна |
обеспечивать воз |
можность полного опорожнения всей масляной системы после останова масляных насосов без опасности его переполнения. Емкость масляной системы и бака увеличивается с ростом мощности турбоагрегата (рис. 4-2) и усложнением системы регулирования.
У теплофикационных тур бин емкость масляной си стемы, объединяющей си стемы смазки и регулиро вания, всегда выше, чем
уконденсационных тур Рис. 4-2. Емкость масляных си
бин.
Часто встречающаяся конструкция масляного
стем одновальных |
конденсацион |
|
ных турбин. |
||
/ — данные [Л. |
6, |
1241; 2 — данные |
ASME |
[Л. 168]. |
11* |
163 |
бака содержит три отсека: сливной для приема и предва рительной очистки «грязного» масла, промежуточный для основной очистки масла от примесей, «чистый» для сбора очищенного и отфильтрованного масла. Отсеки отделяются двойными вертикальными сетками, установ ленными в шандорах, и могут выниматься последова тельно через люк для очистки во время работы турбины. Наиболее часто применяются латунные тканые прово лочные сетки квадратного переплетения (ГОСТ 6613-53). В ряде случаев применяют более прочную сетку из фос фористой бронзы, а в случае необходимости — сетки повышенной антикоррозионной стойкости из никеля, монель-металла, нержавеющей стали. Тонкость очистки, обеспечиваемая сетками, определяется размерами ячей ки в свету, поэтому уменьшение их с этой точки зрения является желательным. Однако уменьшение размеров ячеек ведет к уменьшению коэффициента живого сече ния и как следствие к увеличению гидравлического сопротивления сетки. Первый ряд сеток, отделяющий сливной и промежуточный отсеки бака, обычно имеет размер ячейки в свету 250—400 мкм; перед отсеком «чистого» масла устанавливаются сетки с размером ячейки в свету 125— 100 мкм и меньше. Необходимая площадь поверхности сеток F определяется зависи мостью (Л. 3]
F = |
Qh |
’ |
(4-2) |
||
kAр |
|||||
|
|
|
|||
где Q — расход масла |
|
через |
сетки, |
м3/с; ц — коэффи |
|
циент динамической вязкости, Па-с; |
Ар — перепад дав |
||||
ления на сетках, Па; |
k —удельная |
пропускная способ |
ность сетки. Практические значения коэффициента k для металлических сеток приведены ниже:
Размер ячейки сетки |
250 |
200 |
150 |
100 |
71 |
60 |
20 |
в свету, мкм |
6 3 |
47 |
33,2 |
18,7 |
11,5 |
1 0 |
1,93 |
Коэффициент /г-107 |
Для более тонкой фильтрации масла от механиче ских примесей на обычные сетки накладывают неболь шие участки более плотной сетки, например, с разме ром ячейки в свету 20—40 мкм (и меньше). Таким способом осуществляется частично-поточная тонкая фильтрация масла, и с течением определенного времени
164
все масло будет тщательно очищено от мельчайших частиц [Л. 156].
Масло, поступающее в сливной отсек, не должно возмущать свободную масляную поверхность. Для за медления потока применяют отбойные щитки, карманы, небольшие гидрозатворы, сетчатые и дырчатые поддоны, специальные лотки. Масло, которое не подвергается аэрации, обводнению и загрязнению, а поэтому и не требует очистки, не следует направлять в сливной отсек п перегружать бак. Эти потоки (слив избыточного мас ла через маслосбрасывающне клапаны, возврат после центрифуги, пресс-фильтра пли адсорбера, слив нз на порных импульсных линий системы регулирования и др.) полезно направлять в промежуточный или даже в «чи стый» отсек бака под уровень масла с тем, чтобы избе жать заражения этих потоков воздухом при свободном сливе их на поверхность.
Дно бака делается с уклоном к центру отстойника или в сторону сливного отсека. К нижней точке бака подсоединяются магнитные улавливатели частиц желе за, дренажный маслопровод и аварийный сброс. Масло к насосам должно отводиться с уровня не менее 150 мм от дна бака. Место отвода масла защищается карма ном или дырчатым листом во избежание случайных по паданий различных предметов во всасывающий масло провод.
На крышке бака устанавливаются дефлекторы, шту цера для подсоединения газопроводов к эксгаустеру, маслоуказательные колонки, лючки для различных це лей (доливки масла, чистки сеток, ремонтные лазы идр.). Между крышкой бака и свободным уровнем масла размещается сеть дырчатых трубопроводов для подвода углекислоты (из баллонов) для тушения пожара. Для уменьшения пожарной опасности масляный бак вместе с насосами удаляют от турбины на пол конденсацион ного помещения, а в некоторых случаях выносят в спе циальное помещение вне машинного зала (Л. 168].
Стенки масляного бака покрывают защитной краской, которая иногда оказывается нестойкой и разрушается, например, от воздействия некоторых сортов сернистого масла. Такую краску следует удалить во избежание ненормальной работы системы смазки (закупоривание воздушников и дренажных сверлений в системе регу лирования, загрязнения сеток) и ухудшения качества
165
масла (краска образует коллоидный раствор, ухудшаю щий деэмульсационные и другие свойства масла).
б) Процессы осаждения примесей из масла
Из всех примесей, содержащихся в масле, наибольший объем занимают воздушные пузырьки, поэтому процесс выделения воздуха из масла рассмотрим подробнее.
Скорость движения v" единичного сферического пузырька диаметром d, всплывающего в большом объе ме масла, определяется по теоретической формуле Сток са с поправками Адамара — Рыбчинского v"=gdzl 12v (g — ускорение свободного падения, v — кинематическая вязкость масла), справедливой при числах Рейнольдса
Re = di»7v<2 {Л. 83].
Ниже приведены расчетные значения скорости сво бодного подъема единичного пузырька в турбинном масле марки 22 при 50 °С и атмосферном давлении:
d -Ш3, м |
0,1 |
0,2 |
0,5 |
0,8 |
1,0 |
1,2 |
у'М О3, м/с |
0,38 |
1,5 |
9,5 |
24,5 |
38 |
55 |
Скорость пузырька в масле замедляется тем силь нее, чем меньше газа растворено в масле, так как из-за диффузии воздуха в масло происходит уменьшение размера пузырька. Наблюдались случаи, когда пузырек,
введенный в вакуумированное |
масло, как бы «таял» |
||
и |
даже |
совершенно исчезал, |
растворяясь в масле |
[Л. |
50, |
79]. |
|
Поверхностно-активные вещества оказывают тормо зящее влияние на скорость подъема воздушных пузырь ков. Даже незначительные следы поверхностно-актив ных веществ в масле как бы сообщают пузырьку свой ства твердого шарика, затрудняют диффузию воздуха через адсорбционный слой на поверхности пузырька, увеличивают устойчивость пузырьков к слиянию друг с другом. Движение вблизи границы раздела жид кость— газ в таких пузырьках нарушается, перепад скорости между жидкостью и поверхностью пузырька и связанная с этим перепадом диссипация энергии уве личиваются. При числах Re<2 значение коэффициента сопротивления для таких пузырьков в 1,5 раза больше, чем для «неотвердевшего» пузырька. Еще более замед ленное движение пузырька в масле происходит при
166
введении добавок, способствующих образованию полимолекулярных коллоидизированных слоев на границе масло — воздух. К таким веществам относится, напри мер, полнметилсилоксан — антипенная присадка. До статочно чрезвычайно малых количеств поЛиметилсилоксана, чтобы затормозилось тангенциальное движение жидкости у поверхности пузырька, изменилась вязкость дисперсионной среды вблизи границы раздела, накопил ся тяжелый коллоидный слой вещества вокруг пузырь ка. Скорость подъема пузырька в таком масле не только замедленна, она уже не пропорциональна квадрату диаметра, как это отражено в расчетной формуле для чистых жидкостей [Л. 79].
Пузырьки, движущиеся в турбинном масле марки 22, сохраняют сферическую форму лишь при диаметре по рядка 4—5 мм |[Л. 83]. Чем больше объем пузырька, тем больше его форма отличается от шара, принимая сплю щенные, грибообразные, весьма неустойчивые формы. Деформированные пузыри движутся по сложным траек ториям с большими колебаниями скоростей. Очень часто такие пузырьки дробятся на ряд мел'ких при бур ном движении масла в сливных трубопроводах.
В реальных условиях приходится иметь дело не с одним пузырьком, а с огромным их количеством. Между движущимися пузырьками существует гидро динамическое взаимодействие, оказывающее двоякое влияние на скорость подъема пузырьков: ускоряющее и замедляющее. Взаимно вертикальное расположение пу зырьков, оформление в объеме смеси струйчатого, цепочечного движения групп пузырьков, неравномер ность концентрации воздуха по ширине слоя способст вуют ускоренному их подъему. В простейшем случае, когда взаимодействуют только два пузырька диаметром di и d2, движущиеся в одинаковом направлении, сопро
тивление второго («хвостового») |
уменьшается |
в (1— |
3/4 djl) раз, где / — расстояние |
между пузырьками |
|
(рис. 4-3). При l= di сопротивление движению |
второго |
пузырька уменьшается в 4 раза, при 1=1,5di — в 2 раза, при l = 2di — в 1,6 раза. При большом количестве пузырь ков взаимодействия между ними суммируются. Однако величину этого взаимодействия не удалось определить теоретически даже для случая совместного движения трех пузырьков. Экспериментальный коэффициент вза имодействия а, определяемый отношением «групповой»
167
скорости подъема системы пузырьков к скорости подъе ма изолированного пузырька, оказывается равным 2—3.
Нарушение цепочечного движения пузырьков, равно мерное распределение их по объему сосуда, перемеши вание масла, турбулизация потока приводят к замедле нию подъема пузырьков на поверхность.
Рис. 4-3. Всплывание единичного пузырька и «ансамбля» пузырьков.
Пузырек, всплывая, увлекает за собой масло (а), что приводит к возникнове нию обратного движения среды (б). Когда расстояния между пузырьками не велики, взаимное влияние их ускоряет подъем (я); при стесненном всплыва нии (г) скорость подъема пузырьков замедляется; цепочечное движение (д) ускоряет подъем пузырьков; облако пузырьков (£) поднимается со скоростью,
превышающей скорость всплывания единичного пузырька.
При массовом всплывании пузырьков, сопровождаю щемся перемешиванием среды, не представляется воз можным определить скорость отдельных пузырьков раз личных размеров. К тому же эта скорость и не является характерной, так как по ходу подъема скорость отдель ных пузырьков меняется вследствие изменения условий стеснения и наличия нисходящих токов масла. Вначале, когда содержание воздуха в масле велико, а распреде ление пузырьков, по размерам неравномерное, происхо дит бурное выделение воздуха, пузырьки при движении обгоняют друг друга, трутся, ударяются. Краска, вве денная в верхние слои масла в экспериментальном баке, довольно быстро окрашивает почти весь объем масла. Явно обнаруживаются нисходящие токи его, увлекаю щие вниз мельчайшие пузырьки воздуха. В конечном
168
периоде процесса воздуховыделения, когда перемешива ние практически прекращается, на границе раздела чистого масла и эмульсионной структуры оформляется цепочечное движение пузырьков.
Для математического описания процесса выделения пузырьков воздуха из аэрированного масла применяют ся теории конвективной диффузии, вероятностные и дру гие методы. Результаты, полученные при расчетах, не являются точными из-за осложнений, возникающих при совместном подъеме пузырьков различной крупности (перемешивание, нисходящий поток, образование цепо чек и др.). Поэтому для практических целей обычно ориентируются не на аналитические зависимости, а на
экспериментальные |
данные. С точки зрения |
работы |
||
масляного бака |
как |
отстойника |
важно знать, как |
|
быстро уменьшается |
содержание |
пузырьков |
воздуха |
в заданном объеме смеси с течением времени, а также суммарное время для полного выделения всех пузырь ков из слоя масла. В УралВТИ (Л. 63] для определения указанных выше зависимостей применяется вертикаль ная теплоизолированная колонна 1 (рис. 4-4), содержа щая клапан-отсекатель 2 и пьезометр 3. Масло, сли вающееся из подшипников или экспериментальных аэра торов. прокачивается через колонну снизу вверх до установления стационарного режима. Затем быстрым закрытием клапана 2 поток масла в колонне отсекается. Из оставшегося в колонне слоя масла постепенно вы деляются воздушные пузырьки, о чем свидетельствует снижение уровня масла в пьезометре. Эксперимент прекращается, когда уровень масла /Д в пьезометре
остается неизменным. |
Содержание воздуха <pi |
и ф2 |
||
в колонне на участке между отсекателем и |
место |
при |
||
соединения |
пьезометра |
соответственно в |
начальный |
|
(т = 0), т. е. |
сразу же после отсечения потока, |
и в любой |
промежуточный момент времени т можно определить по формулам:
Р + Н ; |
(4-3) |
|
|
? а = -М<Р, (P + H ) - P + h , ^ |
(4-4) |
где Р, Н — размеры участков колонны (рис. 4-4); pi — плотность масла в пьезометре; р2 — плотность масла (без воздуха) в колонне.
169