Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Башкирский Государственный Аграрный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги из ГПНТБ / Тордуа, Г. А. Машины и аппараты целлюлозного производства конспект лекций

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

19.10.2023

Размер:

4.2 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 34 / 144 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 > Следующая >>>

Рвс.ІѲ. Расчетная схема сварной конструкции лапы

где - коэффициент уменьшения допускаемого напряжения для скатил стержне К.

Г'	— &	і
		‘ Иэ четырех колонн при расчете берут три/.

При котлах с выдувкой возникает реактивная сила, но она незначи тельна по сравнение с весом котла к его содержимый,поэтому при расчете колонн ее не учитывает. Часто для устранения теплового напрев ■-■'.»я, вознккаоцего в корпусе котла,в местах крепления лапы прк веском крепления лап с опорными колоннами лапы устанавливают ва колонны через роликовые опоры. Голнковые опо|ы под лапы уста навливает на трех колоннах, а на четвертой колонне положение лапы фиясвруетел креплением прк помощи болтов. Особенна это важно для

оСыуровавЕих котлов.

§Р Л В Ш « в■в_т силия_о т_сеВсинчѳского воздействия на варочные

котли к другие аппараты коловаого типа

” ...

Р в&рочимх котлах я аппаратах колонного типа, установлены«*

- ВО -

в районе сейсмичности возникают инерционные силы ох бвВсмнческогс воздействия. Поэтому при сейсмичности 7 баллов и выве. необходимо расчетным путем проверять эти аппараты на устойчивость с учетом действия этих сил.

Для аппаратов, имеющих значительные высоты и установленных вне здания, к действующим расчетным сейсмическим усилиям добавляют 30# усилий от ветровой нагрузки.

Па рис.19 представлена расчетная смета варочного котла для определения усилий от сейсмического воздействия. Варочные котлы имеют отношение ' ^-^15. При таких соотношениях высоты к диамет ру. аппараты устанавливаются на упругих основаниях. Схема прини мается в виде консольного упругого защемленного стержня.

Dec котла I QU = Q l+Qz + ■•• + Q 6 ,

максимальный изгибающий момент от расчетного сейсмического усилия выражается формулой (_п

	гг,
	ыі
где •S>i - расчетная	сейсмическая нагрузка	в середине	С	-
участка аппарата;	2^ - расстояние от	точки приложения		веса,

<участка котла до основания.

Пр" 1 ^ « •	<■ 1	S. Фі-Ч
C-i	<■ 1	S. Фі-Ч
C-i		У-/
		t=<

где	K c -	сейсмический		коэффициент в зависимости			от	J	района, от си
лы	землетрясения,		принимс тся по таблице		56 £	9			, для 7	бал
лов	Кс-І/йО,		ß	- коэффициент динамичности			зависит от			"Т
- периода собственных				колебаний аппарата	и	£		сМ.чертеж » 31,
стр Л IP		[ 9 ] ) ,	С$. - вес участка s		т.
	Для определения коэффициента динамичности необходимо определить
период собственных			колебаний котла /аппарата/-			Для котлов Üt.iS'.
		Т -			,сёк ,

Я ( г ѣТ

где £ - модуль продольной упругости при температурках усло-

вилх Т/м' - момент инерции верхнего основного металличе ского поперечного течения котла относительно центральной оси.

7г 2 Г

у, =

?Т -

Расчетная схема для определения усилия от сейсмического воздействия

ві - У [" Л

поворот ипорі .и I. сече ния. І!|И аппарате по стоянного сечения

Д = гjяз■$я nt-

при Н/Д ^ 15_.ы_р__

Т= 1

при Н/Д	г-		]■ ,
	11 rj И		'
т Ч ;'9 н 'j			>"■'
ІІ\|ін аппарлте перемен
ного сечения, т. е,
Д Ф с-оі і4л«^			п
с отношением			->, I1'
	-I1		Д	Ч
		14’
Т = И,	іЛ. іit— ‘
	I	9tt-V

где '-У -коэффи циент, определяемый по данным инженерной геологии. При отсут

ствиям типовых данных для грунтов средней плотности _

Су -5000 т/ыэ.

J - момент инерции подошвы фундамента относительно централь

но* оси /си.рис.І9/
	’+ z . i " м	и і + а а
К- -	относительное	пвремеафние центров		тяжести	участков
'	к; - г-—		+ «*<■?.. .			.	I
'		Г-*«				.	I
.*,•-	ОеэраэиеркнН коэффициент. определяемый по ігафику					j	9/
■» зависимости от-
	d; -
d.	относительная	координата	центров	тяжести	участка, котла.
1.	относительная	координата	центров	тяжести	участка, котла.

				‘Jjl	л
далее вычисляется				Q c A't-		и период	собственных колебаний
для пустого и загруженного котла.
Вычисляют		££ Q ; Кі			для пустого и загруженного котла. После
этого по		определят			М	Он определяется только с учетом
первой формы колебания /синусоидальной/.
Трое- І,2 5 -Мыах{сы. рис. 19) для						любого сечения по высоте аппарата
о-аш	4	*	*	~Л~ )'>' К*’мах,		.
М и е	=(І,25- I,СО
1,25 - учитывает			колебание		второй, третій форм.
§ 5.	Определение расчетных усилий от ветровой нагрузки
		для аппаратов			колонного типа
При		Н	1 5	расчетная схема принимается				в	виде	консольного
		cg- =
отержня	о жесткой		заделкой. При отношении					—	< 15	в виде кон
сольного упруго-защемленного стержня.							*

Для аппарата,переменного по высоте сечения,в							качестве			прини-
мается				о,	®	г. Р ( О 9		. 4 с

«ч *

•С: Q.

•’С?1 Pi, Qi

Л-/Іо

- Х а) -

момент на высоте} SC0 - от ос

нования аппарата; <2- поперечная сила па 0 высота ЗС0

п-хо

Q é = £ е

L z i

Рас.20. Расчетная схема для определения ветровой на ггузки.

Горизонтальная сила от дѳИотвия	ветра	на	С	. участке
р<	,	к г ;

У^- коэффициент увеличения скоростного напора

Л- I +">■£ ,

<’>»,	- коэффициент	пульсации		на	высоте ?<;	определяется по	графи
ку ,	«,--0,21 ♦ 0,35;.
8	- коэффициент	динамичности			определяется по графику, при
Т	~ 0,25 сек,	8	9с	~	нормативный	скоростной напор	ветра

,«Г/м2,

£- нормативный скоростной напор ветра на высоте над поверхно

сть«) земли до ІО м для						заданного района;		<6?/ -	поправочный	коэф
фициент на возрастание скоростных напоров для высот более 10 м.
Определяем			по	графику		[ 9]
				Ѳ с -		!♦ 2,3; при		н = TOt	150
3) - наружный				диаметр		і	участка,	9і	- высота	і
учаотка		( 4{ —		Ю м ) .
I	П	Ш	ІУ	У	УІ	УІ1	районы
s 27,	35 , 45 , 55 , 70 , 85					, 100, кГ/м2

Услоиия устойчивости корпуса котла и других аппаратов под действием

ооевоМ		сжимавшей	силы	и иэгибавцего	момента	[$].
	Корпуо	сохраняет форму при		соблюденіи условия-
			6V	I
где	G[	-	- напряжение сжатия в		сечении	аппарата;
	«	7TZOS-ч)				'
			(Г.
			W
		расчетный	изгибаищиИ момент (от		сейсмического усилия,

иетровой нагрузки, эксцентричной нагрузки корпуса, реактивной си ла» при выгрузке аппарата и др.);

W	- момент	сопротивленія в опасном сеченви аппарата;
		- допускаемые напряжения на сжатие и изгиб,
определяемые соответственно по форыулам;
		коэффициенты,определяемые из выражений	к\ »P75\|гк«.
к	К.»	;

С\	- предел текучести материала корпуса при раочетной
температуре ;	Е	- модуль упругости материала корпуса при
расчетной температуре ;			^ * К*	- коэффициенты,определяемые
из табл.ff I?	ГЭ]	в зависимости от		___ ® ____ _
				2(-S-c )

§ 6. Расчет опор когда с учетом действующих оейсмичвскиі нагрузок

1 Считаем, что вес котла воспринимается тремя опорами, тогда нагруз ка на каждую опору

Расчетный сейсмический момент в сечении І-І определяется

Мрасч. ■=(1,25*1,33 2=9М,,,.

Если считать, что сейсми ческая сила рав номерно распределяется между тремя опорами,то

#? = £ = R .

Предположили, что сей смический момент вос принимается опорами 1 к и 3 /наиболее нагружен

ные опоры/.

-Torj^ вертикальная реак

ция	R,	наиболее на
груженной		опоры	котла
будет-
К	г		.
Напряжение,возникающее в опоре /колонне/ котла	(без учета		стяіек)

		W,
		" ѵѵч
		* [ * ]	,
где	Иц - момент	сопротивления колонн;		4 - площадь поперечного
сечения колонны ;		[&J - допускаемое	напряжение сжатия ;		у -

коэффициент уменьшения основного допускаемого напряжения для сжа

тых стержней. На подошве колонны	возникает напряжение				сжатия
Q	п .
с.Ягroll 3F
§ 7. Насчет парового уплотнителя		щепы
	Списание			конструкций
	см.		[ I ] , стр.РбО-і-365
	и	[?.], стр.ІЗ'-і-ІЗб.
	Для		разных		котлов		по
	размерам			будет		и разная
	характеристика уплотни
	теля		щепы.
	Обозначения:
		к - радиус парового
	коллектора				расположе
	ния		сопел ;		/?», - радиус
	парового			кольца;
		/г,- радиус котла при
	встрече			струи		пара	со
	стенкой			котла;
			И -	ра> оголние			от
	плоскости				парового		коль-
	- ца до плоскости распо
	ложения сопел ; t -
	расстояние				от	плоскости
	встречи			паровой струи
		с котлом до				плоскости
	расположения					сопел.

Рис.22. Расчетная схема парового уплотни теля щепы

• О “

Струя пара направляется так, что образует в совокупности одвепв*;

лоотний

гиперболоид .

Данными

являются:

{?,

R n ;

R H

, /

и определяют ^

>У»^ >

Из рис.видно

- ее _ </•&■£

Vit

•

5 Ъ - H f â

HijJ, =

Cvi<f-

R <U&y

;

H r .

c^sV _ .

2 &ot,

■ R ^ R . s fn^.

Sihfz

*=*,

ß*

CosV= /- - r

~ ■ .^

Проанализируем одно- ,

полостннй

гиперболоид«

.£^-7

о *

ёл

“ с а

’

определим а, 8,

С і

при

5 =

о. j e L

i ; =І .

а 2

8" .

а = # = К„;

х Ъ 72 =/?*_

-это уравнение окружно сти.

Уравнение однополоотвого гиперболоиде пере

пишем так:
* * * 1 г	2*-	,
й ?	7 Г	5 * ,

определим С для случая, когда 2 = Н

* £ ц х £ ~ -	1+ % ?
ЯГ	сА
т при	л? =■ Я

Х2+у? = к* , СІЯЛО <ШТЬ

Л	9	-	Ь	сZг- Н'		t	X,
Л	І	-	А -- 1	сZг- Н'		И ■Rn
с*	'	R*		R	-і	R - fL'
				R?	-і
Для плоскости встречи гиперболоида с котлом							jE=H{ і
H+ II,	= ij		........			/?*
H+ II,			получаем		'	- і
					'	С
формула аналогична,только вместо Н — II, ; R-~R,K
н ' - f l L _/) W V ‘ - - ^ A V -						R1- Я * V	"a L
1 "( f?*		7	f?1- r T	" Ra_		R1- Я * V	R / r W
							’Y '

Отсюда определяем Ht

L = Н.+П , подставим их значение:

/ - & -	I ( X * - R * Y k -			_ ft-	к^Ь
^ ~	+			'	к^Ь
отсюда
	/?„		■	= -7=.=	^ ’-=^-
	к у т т	IT“1	■	= -7=.=	^ ’-=^-
	к у т т

Следовательно, углы наклона сопел определяются следующими парамет-

рани: Я, , / , / ? * .

-диаметр расположения оси сопел /диаметр парового коллек тора/. Размер выбирается конструктивными соображениями так,чтобы было возможно под горловиной стационарно установить паровой уплот нитель щепы и обеспечить доступ в котел для осмотра и ремонта.

диаметр парового кольца, выбирается так, чтобы получилось яффективное разбрасывание щепы.

- ПС -

:>ти диаметры разные: Например, для Свенсена:

2 R	= 'Ю0 uu ;	2	= 350 им ,
	Знсо-Гутцайт
j R	= 730 ;	2к\	=515.

Однако эти размеры следует в каждом отдельном случае устанавли вать отдельно в зависимости от конструкции котла. Следует прини мать /\„=(0,5t 0,fi)/?r , где f?T - радиус направляющей труоы щепы из бункера в котел.

Расчет сопла парового уплотнителя

В паровых уплотнителях целесообразно применять сопла типа Яеваля, т.к. в этих соплах используется полностью кинетическая энергия пара. Причем процесс происходит адиабатически.

Расход пара на уплотнение составляет 0,15 + 0,20 т на тонну целлю лозы. При этом часть энергии пара превращается в кинетическую /энергию/ и расходуется на уплотнение щепы /до 30г-35#/. Значитель но большая часть энергии'пара используется на повышение температу

ры щепы,		которая			по наблюдениям		после загрузки составляет 75-80°С
и. таким образом,					тепло используется для варки. Следовательно/
(л =/0,І5 - 0,20/«						т,
« - количество					в т. целлюлозы		с одной варки котла.
			/*
G		“ ~гг~		,	где	П - число сопел /до 28 шт./.
	*чч		'I			\
Pj = 2,5		♦ 3,5		ати давление па^эіа в паровом кольце.
= /0,02*1,03/ ата - давление							в котле.
Скорость		истечения через отверстие
					С =	9/, S3 У 4- ijt ‘ ,
при давлении в горловине, где							«О^ТУР^про» ,

исходит максимальная скорость			истечения пара и, стало быть,.мак-;
симальный	расход пара.
с*я= 91,531/і,- i j		,		где	і, " ікр ,° (ккал/кГ),
Теплосодер	іие пара определяются			по	дичграмме

<<< < Предыдущая 1 2 34 / 144 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ