Вентиляция шахт и карьеров
..pdfнагрузка фильтра при прохождении через него 2100 м3/ч воздуха составляет 7000 мъ/м2 в час. Работа подобных фильтров на ЮГОКе показала, что при удельной нагрузке фильтра 9500 м?/м2 в час степень задержки пыли составляет 95—98%, а срыв масла с сеток фильтра незначителен. Воздух проходит через 16 слоев металличе ской сетки с размером ячейки 2x2 мм. Привод сетки фильтра руч ной. Фильтр заливается веретенным маслом.
Третья ступень очистки выполнена в виде трубчатой кассеты с фильтровальной тканью ФПП-15 и мешковиной. Мешковина слу жит для предохранения ткани ФПП-15 от замасливания.
Трубчатая кассета представляет собой металлическую трубу диаметром 300 мм и длиной 1200 мм, в которую вставлена круглая стальная сетка с намотанной мешковиной или холстом, стянутым по краям резиновыми кольцами. Фильтровальная ткань ФПП-15 обкладывается с обеих сторон марлей, затем наматывается вокруг стальной сетки, которая выполнена подобно предыдущей и встав лена в трубу. Между сеткой фильтра ФПП-15 и трубой кассеты прокладывается резиновое кольцо и прижимается передней втул кой при помощи болтов.
Площадь фильтра ФПП-15 равна 0,8 м2 и принималась с таким расчетом, чтобы скорость прохождения воздуха через фильтр не превышала 1 м/сек, а сопротивление фильтра было не более 200 мм вод. ст. Нормальная удельная нагрузка фильтра 2630 м3/м2 в час.
Проскок пыли через ткань ФПП-15, по паспортным данным за- вода-изготовителя, а также по данным Криворожской ВГСЧ и ла боратории по борьбе с силикозом АН УССР, составляет 0,1—0,0Г%.
Фильтрующая установка имеет три ступени очистки с целью увеличения срока службы фильтра ФПП-15 и максимальной степе ни очистки воздуха. Так, при средней запыленности воздуха 20 мг/мъ и при подаче в кабину машиниста 0,5 м3/сек очищенного воздуха на фильтр ФПП-15 оседает до 10 г пыли в сутки при не прерывной работе и фильтр без очистки может служить 7—10 дней. Продолжительность использования фильтра ФПП-15 в значитель ной степени определяется повышением его сопротивления в зави симости от количества осевшей на нем пыли и ее дисперсности.
Фильтровальную ткань ФПП-15 можно использовать много кратно, реставрируя ее путем удаления осевшей пыли с поверхно сти фильтра вытряхиванием или пылесосом. При этом фильтрую щие свойства ткани остаются прежними, а сопротивление фильтра увеличивается незначительно.
В воздухокондиционирующей установке использован вентилятор Косточкина производительностью до 2200 м3/ч и максимальным напором 350 мм вод. ст., который обеспечивает пятикратный обмен воздуха в кабине машиниста экскаватора ЭКГ-4 за 1 мин. Мощ ность мотора 4,5 кет. При объеме, кабины экскаватора ЭКГ-4 7 мг количество очищенного воздуха, поступающего в кабину, равно 2100 мъ/ч. При производительности вентилятора 2100 м3/ч потери
182
напора в циклоне не превышают 10 мм вод. ст., в масляном само очищающемся фильтре— 15 мм вод. ст., на фильтре и мешкови не— 210 мм вод. ст. Общее сопротивление всей сети равно 250 мм вод. ст.
Вжаркое, сухое время установка позволяет поддерживать не обходимую относительную влажность воздуха, поступающего в ка бину, путем пуска воды во всасывающий патрубок вентилятора по тонкой металлической трубке, идущей от расположенного выше вентилятора сосуда. Попадая на лопасти вентилятора, вода под действием центробежной силы распыляется и увлажняет воздух. 1Регулировка поступления воды из сосуда производится краномклапаном, который приводится в действие соленоидом, соединен ным электрически с влагорегулятором кабины.
Вхолодное время установка дает возможность использовать теплый воздух от сетевого двигателя группы Г-Д, а также допол нительно подогревать воздух, поступающий в кабину, электриче ским подогревателем. Включение электроподогревателя может про
изводиться вручную, а также с помощью терморегулятора.
Нагнетание чистого воздуха в кабину производится через спещиальное душирующее устройство в потолке кабины. Открытие жалюзи может регулироваться по усмотрению машиниста и позво ляет ему менять направление и скорость исходящей струи воздуха, а тем самым и регулировать охлаждающее действие струи.
Для эффективной работы установки кабина экскаватора допол нительно герметизируется и оборудуется тепло- и звукоизоляцией.
Герметичность кабины позволяет создать в ней давление не сколько больше атмосферного и предотвратить поступление за грязненного воздуха через неплотности в самой кабине и через от крытое переднее смотровое окно. Помимо этого, подвижное стекло смотрового окна дает возможность регулировать скорость воздуха через окно и не допускать задувания пыли в кабину встречным
.'ветром.
Трехступенчатая схема очистки подаваемого в кабину воздуха ■от пыли практически позволяет достигнуть 100% улавливания пы ли, включая и самую тонкодисперсную. Это достигается благодаря ^использованию фильтровальной ткани ФПП-15, имеющей высокие
фильтрующие свойства.
В отдельных случаях, когда применение средств подавления пы ли не обеспечивает снижения ее содержания в воздухе до санитар ных норм, на особенно пыльных рабочих местах должны использо ваться индивидуальные респираторы. Предпочтение при этом от-
.дается респираторам типа «Лепесток» из фильтровальной ткани
ФПП-15.
Обычно при производстве массовых взрывов в карьере стремят ся использовать более мощные ВВ исходя из многих соображений (качество взрыва, дробление и т. п.) и почти не обращают внима ния на его кислородный баланс. Рассмотрим два вида ВВ: тротил м аммиачную селитру. Кислородный баланс тротила отрицательный
и составляет — 74% аммиачной селитры — положителен и равен + 19,93%. При взрыве тротила из девяти продуктов взрывчатогоразложения четыре являются ядовитыми, а при взрыве аммиачной селитры ядовитые газы вообще не выделяются и, кроме того, выде ляется свободный кислород.
В последнее время на карьерах страны начали использовать- в качестве ВВ зерногранулиты — смесь тротила и аммиачной се литры. Зерногранулиты изготавливаются двух видов и с принятием,
соотношения тротила |
и аммиачной селитры соответственно |
1 1 |
и 1 :4. Кислородный |
баланс зерногранулита при соотношении |
1 :4 |
положительный, а мощность ВВ сохранена за счет тротила, являю щегося хорошим детонатором для аммиачной селитры.
В Канаде разработана новая рецептура ВВ, представляющего* собой водный раствор смеси аммиачной селитры и тринитротолуо ла. Проведенные экспериментальные работы показали, что при со держании в смеси 65% тринитротолуола и 15% воды и плотности смеси 1,4 взрыв ее дает лучшие результаты, чем при использовании мелкозернистой селитры при той же плотности смеси.
На железорудном карьере в районе Кноб Лейк были проведены в одинаковых горногеологических условиях экспериментальныевзрывы с заряжанием скважин динамоном, содержащим 94% ам миачной селитры и 6% дизельного топлива, и новым ВВ (65% аммиачной селитры, 20% тринитротолуола и 15% воды). По бри зантному действию новое ВВ почти эквивалентно 70%-ному жела тин-динамиту, но его стоимость в 2,7 раза выше стоимости динамона. Однако промышленное использование этого ВВ на железоруд ном карьере в условиях крепких и обводненных горных пород по зволило значительно расширить сетку взрывных скважин и увели чить л. н. с., что в итоге повысило выход взорванной горной массы с одной скважины в 1,7 раза. В результате высоких взрывных свойств нового ВВ улучшилось дробление руды и породы, что спо собствовало увеличению производительности экскаваторов и транс портных средств, а также сократило объем вторичного взрывного и механического дробления. Кислородный баланс нового ВВ бли зок к нулевому.
Отечественной и зарубежной практикой установлено, что приме нение водяной забойки улучшает дробление взрываемой породы и снижает расход ВВ в среднем на 10%. Для снижения запылен ности воздуха и содержания ядовитых газов после взрывов на мно гих зарубежных и отечественных шахтах применяется водяная за бойка шпуров.
Преимуществами метода взрывания шпуров с применением; водяной забойки являются: значительное уменьшение пылеобразования после взрыва, повышенное давление газов в скважине ввиду несжимаемости воды, увеличение в этой связи эффекта взрыва и снижение расхода ВВ, простота удаления забойки в случаях от казов, уменьшение времени на забойку.
Впоследние годы в ГДР и Бельгии проведены многочисленные опыты по применению пластмассовых патронов для водяной забой ки. Использовались также патроны из полихлорвинила и полиэти лена, которые запечатывались высокочастотной сваркой или с по мощью зажимного кольца. Использование водяной забойки сни зило содержание пыли на 86'%.
ВАнглии эксперименты по применению водяной забойки прово дятся с 1953 г. Как показали наблюдения, на забойку скважин во дяными патронами требуется вдвое меньше времени. Благодаря добавлению специальных химикатов удалось сгустить воду и пре вратить ее в желатинообразную массу, содержащую более 65%
воды. Полученная паста легко транспортируется и сохраняется,, а забойка скважин осуществляется с помощью специальной «пу
шки». |
горизонта |
На карьере НКГОКа при вскрытии и подготовке |
|
+ 20 м проведен ряд взрывов в сильно обводненных |
условиях.*. |
В этих случаях скважины были настолько обводнены, что при за рядке гранулированный тротил вытеснил воду к устью скважин. Вода служила в качестве забойки. После взрыва газо-пылевое об лако оставляло очень мало пыли на площади вокруг места взрыва, что свидетельствует о положительном действии воды при подавле нии пыли во время взрыва. Положительное влияние водяная за бойка оказывает и на уменьшение количества ядовитых газов после взрыва. Самая ядовитая примесь продуктов взрыва — окись азо та — хорошо нейтрализуется водой, и их содержание в воздухепосле взрыва резко падает.
На карьерах ГОКов Криворожского бассейна начали практико вать поливку взорванной горной массы водой с помощью ороси тельного гидропоезда. Через 30 мин после поливки содержание ядовитых газов на развале снижается в 15—20 раз и достигает допустимых концентраций. Притом резко снижается и запылен ность воздуха от сдувания пыли ветром с разрыхленной массы.
Таким образом, с целью уменьшения интенсивности пыле-газо- выделения при массовых взрывах необходимо применять ВВ с ну левым или положительным кислородным балансом и водяную за бойку скважин. Массовые взрывы следует производить в дневные часы (от 12 до 18 ч), когда наблюдается максимальная суточная
скорость ветра.
Меры по улучшению естественного воздухообмена, инженерные мероприятия по пыле- и газовыделению и кондиционирование воз духа в кабинах горного оборудования ни в какой мере не исключа ют необходимости применения искусственной вентиляции застой ных зон или всего карьерного пространства.
С увеличением глубины карьеров естественный воздухообмен резко снижается, а иногда и вовсе прекращается при малых скорос тях ветрового потока на уровне поверхности. Ухудшение атмосфер ных условий в глубокой части карьеров связано с увеличением объ емов рециркуляционных и застойных зон по мере опускания дна
карьера, а также с увеличением количества источников выделения
вредных примесей.
Принудительное проветривание всего карьерного пространства особенно необходимо в карьерах, расположенных в районах с дли тельными периодами полных штилей или с малыми скоростями ветра при частом образовании температурной инверсии, после мас совых взрывов, а также в карьерах, расположенных в ущельях или
впадинах в гористой местности.
В технической литературе освещено несколько способов искус ственного проветривания карьеров. К ним относятся: всасывающий способ; нагнетательный способ; с помощью свободных струй, созда ваемых стационарными и передвижными вентиляторными установ ками, и с вертолетов.
При всасывающем способе проветривания к нижней части карь ера проходится вентиляционная выработка или прокладывается трубопровод, возле устья которых на поверхности устанавливается вентилятор, работающий на всасывание.
Необхрдимо отметить, что при проветривании карьеров придет ся столкнуться с очень большими объемами воздуха. Например, •объем пространства, имеющего форму усеченной пирамиды со сто ронами 1500x2000 м (поверху) и глубину 300 м, равен 5- 108л 3. При всасывающем способе проветривания необходимо для замеще ния атмосферы сделать однократный обмен, что практически невоз можно при наличии современных вентиляторов. При этом все за грязнения атмосферы стекают со всех уступов в нижнюю часть карьера.
При нагнетательном способе проветривания по выработке или трубопроводу свежий воздух подается в самую загрязненную часть карьера.
Оба эти способа очень неэкономичны и практически неосуще ствимы. Однако в случае наличия дренажной сети выработок (Ле бединский карьер, КМАруда), включающей в себя стволы, сбитые между собой под нижней отметкой карьера штреками, эти способы проветривания необходимо использовать.
Более простым способом является проветривание с помощью свободных струй, создаваемых передвижными и стационарными вентиляторными установками. Вентиляторы должны устанавли ваться на поверхности или на одном из промежуточных уступов с подачей свежего воздуха от них в нижнюю часть карьера без трубопровода. Причем струя предыдущего вентилятора должна достигать всасывающего патрубка последующего вентилятора. По данным исследований, проветривание свободной струей во много
раз эффективнее нагнетательного и всасывающего способов про ветривания.
Недостатком применения стационарных вентиляторных устано вок является то, что зачастую направление ветра не будет совпа дать с направлением движения вентиляционной струи, а также не-
.возможно направить струю в необходимое место. Стационарные вен
тиляторные^установки требуют больших капитальных затрат и с уче том большой подвижности фронта работ практически неприменимы.
Передвижные вентиляторные установки, создающие свободную •струю, наиболее полно отвечают предъявляемым требованиям.
Конструкции вентиляторов для проветривания |
застойных зон |
и карьерного пространства должны обеспечивать |
максимальную |
скорость выхода воздуха со стороны нагнетания, дебит и возмож ность подачи струи по заданному направлению. До известной сте пени этим условиям удовлетворяют вентиляторы «Проходка-500», «Проходка-600» и мощные вентиляторы типа ВОКД.
В 1960 г. кафедрой рудничной вентиляции КГРИ была предло жена передвижная вентиляторная установка на базе эффективной
малогабаритной тепловой машины реактивного типа ВК-1. |
|
|||||||||
В табл. 28 приводится техническая характеристика |
двигателя. |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
28 |
|
|
|
|
|
|
Значе |
|
Режим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Показатели |
|
ние па |
номи |
максималь |
|
малый |
взлет |
|
|
|
|
рамет |
|
||||||
|
|
|
|
|
ров |
наль |
ный |
|
газ |
ный |
|
|
|
|
|
|
ный |
|
|
|
|
Тяга, |
кг |
|
|
|
|
2400 |
2160 |
|
75 |
2700 |
Число |
оборотов |
топлива, |
кг/кг |
— |
11 200 |
10 870 |
2500 ±100 11560 |
|||
Удельный расход |
— |
1,06 |
1,05 |
|
450 |
1,07 |
||||
тяги |
в |
час . . . |
|
|
|
|||||
Бремя |
непрерывной |
работы, |
мин |
— |
60 |
Неограни |
|
10 |
6 |
|
|
|
|
|
|
2540 |
|
ченное время |
— |
— |
|
Длина двигателя, мм |
|
— |
— |
|
||||||
Диаметр двигателя, мм |
|
1280 |
— |
— |
|
— |
— |
|||
Вес, к г ..................... |
|
|
885 |
— |
— |
|
— |
— |
||
Расход воздуха, кг/сек |
|
40 |
— |
— |
|
— |
— |
|||
Расход |
керосина, кг!сек |
|
0,65 |
|
|
|
|
|
||
Площадь |
отверстия реактивного на |
0,3 |
|
|
|
|
|
|||
садка, |
м2 |
|
|
|
|
|
|
|
||
Поток газов (воздуха), вытекающий из сопла двигателя, мож но рассматривать как свободную осесимметричную струю. Этот по ток газов представляет собой беспорядочное движение вихревых масс, которые при своем поперечном перемещении попадают за пределы струи и переносят свои импульсы на неподвижные слои воздуха, вовлекая их в общий поток. Происходит присоединение дополнительной массы воздуха. Присоединенная масса воздуха об разует пограничный слой турбулентной струи, толщина которого в направлении течения возрастает, скорость же у границ струи убывает, а расход увеличивается. Зная скорость на выходе, можно определить скорость по оси струи на расстоянии S от сопла по формуле проф. Г. Н. Абрамовича
wT = 0’9?- °- , м/сек. |
(159) |
к + °-29
где Wo — скорость воздуха на срезе сопла, м/сек;
а — коэффициент турбулентности струи, для реактивного дви гателя равный 0,07;
5 — расстояние от среза сопла до рассматриваемого сече ния, м\
Ro — радиус сопла на выходе, равный 0,25 м.
Средняя скорость по площади в любом поперечном сечении со ставляет 20% максимальной скорости в центре этого сечения
w('ср. пл = |
0,96тй |
|
п 0 |
, |
(160), |
||
----- — 0,2 |
м/сек. |
||||||
|
к+ 0,29 |
|
|
|
|||
Средняя скорость по расходу |
= 0,48Wj |
|
(161> |
||||
w.ср. расх |
|
||||||
или с учетом (159) имеем |
0,46о)0 |
м/сек. |
(162) |
||||
W,ср. расх • |
|||||||
aS |
|
|
|||||
|
Wo + °’29 |
|
|
|
|||
Расход воздуха в любом поперечном сечении струи определяет |
|||||||
ся по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
Q = Q02,22 ^ |
+ |
0,29), |
м3/сек, |
(163> |
|||
где Q0 — расход воздуха на срезе сопла, м2/сек; при этом Qo= n/?Q^o, мг/сек.
Так как истекающая из сопла струя воздуха имеет большуютемпературу (550—600°С), то очевидно, что тепло также будет передаваться присоединенным массам воздуха. Температура струи на любом расстоянии от сопла по расходу определяется по фор муле
, |
, |
, |
('0 -*о к)0,4 6 |
(164) |
|
1 т — |
*ОК ~ г |
а £ |
> L |
||
|
|
|
То + |
°’29 |
|
где t0K— температура окружающего воздуха, град; t0— температура воздуха на срезе сопла, град.
За счет разности температур окружающего воздуха и воздуха в струе создается, следовательно, подъемная сила струи.
Изменение концентрации пыли по сечениям струи также под чиняется закону изменения температур:
(k0 — knK) 0,46 |
(165) |
k T = k0K-\----^ ---------- , мг/м3у |
Rl + °'29
где k0K— концентрация пыли в окружающем воздухе, мг/м3; k0— концентрация пыли на срезе сопла, мг/м3.
Приведем необходимые расчеты для данного типа двигателя.
Устанавливаем, что скорость |
воздуха на выходе из реактивного |
|||||
насадка равна 556 м/сек, тогда при 5 = 100 м получим |
||||||
^ с р . расх |
0,46 |
556 |
11 |
м/сек. |
||
0,07 |
100 |
+ 0,29 |
||||
|
|
|
||||
|
0,25 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
||
Расход воздуха на расстоянии 100 м составит:
Q = Qo2 ,2 2 g + 0,29), л 3/шс;
Qo = KRQWO= 0.3 • 556 = 167 м3/сек.
Тогда
Q = 167 • 2,22 | 0,0р25100 + 0,29) = 10220 м3/сек
ИЛИ
Q4ас = Ю220 • 3600 = 38000 000 м3/ч.
Согласно формуле (164) температура струи на расстоянии 100 м при температуре окружающего воздуха 18° С и у среза сопла t0 = = 600° С
(600 — 18) 0,46 |
= |
18+ 9,4 = 27,4°С. |
|||||
^расх — 18 —|—0,07 |
100 |
0,29 |
|||||
0,25 |
- |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||
Диаметр струи на расстоянии S равен |
|
|
|
||||
D = |
|
D0+ |
2S tg 7°, Mj |
|
(166) |
||
где Dо — диаметр сопла на выходе, м. |
|
|
|
||||
При S = 100 м имеем |
|
|
|
|
|
|
|
D = 0,5 + 2 (100 tg 7°) = |
0,5 + |
200 • 0,12 = |
24,5 |
м. |
|||
Приведенные формулы и расчеты справедливы в том случае, |
|||||||
когда нет особых внешних |
|
сил, |
воздействующих |
на |
воздушную |
||
струю. Влияние ветра в глубокой части карьера из-за малой его скорости не скажется на изменении параметров искусственной сво бодной струи. Это влияние будет сказываться лишь при больших скоростях ветра на уровне поверхности карьера и в верхней части карьерного пространства в случае вертикальной установки двига теля. При установке двигателя под углом к горизонту и по ветру произойдет усиление действия искусственной свободной струи.
Для создания свободной струи вдоль большой оси карьера угол установки двигателя должен быть равен примерно 7°, при этом внешняя граница струи будет параллельна дну карьера.
В случае установки двигателя на нижележащем горизонте и создания свободной струи поперек рабочего борта угол установки двигателя должен быть равен 19°, так как угол откоса рабочего борта колеблется в пределах 10—12° Приведенные выше расчеты говорят о большой эффективности применения тепловой машины. Предлагаемая установка смонтирована на базе автомобиля ЗИЛ-150 и может передвигаться со скоростью 15—20 км!ч собст венным ходом. Двигатель с помощью кронштейна, снабженного гидравлическим подъемником, может регулироваться в вертикаль ной плоскости в пределах 18° от горизонтальной его установки.
Расход керосина двигателем составляет 2,35 т/ч. Очевидно, бу дет целесообразным использовать тепловую машину для осущест-
вления воздухообмена в отдельных застойных зонах карьера; в штилевые дни и в дни с малой интенсивностью ветрового потока. Так, для карьера НКГОКа (Кривбасс) общий объем рециркуляци онных зон при западном и южном направлении ветра составляет 3 059 000 ж3. Длина зоны рециркуляции при западном ветре 800 ж,, при южном 1000 ж. Высота южного борта в среднем равна 60 ж, а западного 55 ж. Среднее значение абсцисс при определении гра ниц застойных зон составило при западном ветре 187 ж и при юж ном 160 ж. Внешняя граница струи первого рода проходит под углом 15° относительно линии горизонта. Двигатель необходимой устанавливать под углом не менее 22° на нижележащем горизонте, чтобы граница свободной струи была параллельна внешней грани це струи первого рода. При меньшем угле наклона пограничный слой свободной струи будет пересекаться с бортом карьера, что вызовет нарушение всех закономерностей изменения параметров струи и создаст дополнительное пылеобразование.
Расход воздуха в сечении карьера на расстоянии 187 ж составит
Q = 167 |
2,22 |
0,07 187 |
+ 0,29j 3600 = 52,5 • 167 = 66 000 000 м3/ч. |
|
|
0,25 |
|
Для обмена воздуха в застойной зоне достаточно непродолжи тельное время работы двигателя. Проведенные натурные наблюде ния за работой тепловой машины показали, что отклонения расчет ных величин от измеренных сравнительно невелики и колеблются в пределах 10-:-15'%- При этом в струе, выбрасываемой двигателем, не было обнаружено ядовитых газовых примесей.
В начале 1963 г. кафедрой вентиляции КГРИ были проведены предварительные испытания передвижной вентиляторной установ ки с использованием в качестве вентилятора реактивного двигате ля типа ВК-1, смонтированного на двухосной железнодорожной платформе. Наблюдения показали, что расчетные аэродинамиче ские параметры воздушной струи подтверждаются показаниями приборов при работе установки. Так, средняя скорость по расходу на расстоянии 100 м составила 15-Г-16 м/сек при скорости сопутст вующего ветра 5-ъб м/сек; диаметр струи 204-22 м; температура струи при температуре окружающего воздуха —3,3° С составила + 7° С.
На основании теоретических расчетов и практических измере ний очевидно, что применение реактивных двигателей для провет ривания карьеров даст большую эффективность. При средней ско рости по расходу 0,5 м/сек эффективная дальнобойность струи, подсчитанная по формуле (162), составит 1830 м. При этом расход воздуха на расстоянии 1830 м будет 190000 м3/сек, или 690 000 000 м3/ч, а диаметр струи 440 м.
Применение реактивных двигателей в комплексе с гидромонито ром, подающим водяную струю в реактивную струю воздуха, еще больше повысит эффективность проветривания. Водяная струя под действием большой температуры и скорости реактивной струи бу-
190
дет превращена в тонкодисперсное парообразное состояние. Пар при конденсации будет хорошо смачивать осевшую пыль, а также нейтрализовать отдельные ядовитые газы, что очень важно при проветривании карьеров после массовых взрывов.
§ 7. Контроль и прогноз состояния атмосферы карьеров
В действующих карьерах должен быть организован системати ческий контроль за составом воздуха, запыленностью и загазован ностью карьерной атмосферы.
Наблюдения за составом воздуха должны проводиться персона лом пылевентиляционной службы в соответствии со специальноразработанными инструкциями с целью выявления труднопроветриваемых участков и источников загрязнения, определения метео рологических параметров атмосферы карьера в данный момент времени (температуры и влажности воздуха, скорости и направле ния ветра).
Правильно организованный контроль за состоянием атмосферы очень важен, так как можно не только выявить источники, загряз няющие воздух, но и принять меры по их предупреждению и ликви дации.
Аппаратура и методика пылевого и газового контроля достаточ но полно освещены в горной и специальной литературе.
Наряду с контролем в карьерах должен осуществляться и про гноз состояния атмосферы.
При налаживании пылевентиляционных служб для повседнев ного контроля за состоянием атмосферы в глубоких карьерах и вы яснения параметров движения воздушных потоков под действием естественного или искусственного проветривания существующие методы воздушных съемок (шарпилотных или с помощью цветных дымов) малопригодны.
Кафедрой рудничной вентиляции КГРИ предложен и изготов лен для массовых повседневных воздушных съемок движения по токов в карьерах переносный малогабаритный двухосный флюгер со скоростемером типа АРИ-49. Флюгер состоит из флюгарки, ко торая может вращаться в горизонтальной и вертикальной плоскос тях (рис. 83). Флюгарка представляет собой втулку 10 с прикреп ленным к ней конусом 12, муфтой 4, противовесом б, указателем 5. Конус из станиоли толщиной 0,2 мм. Конусная форма флюгарки дает возможность ей устанавливаться по направлению потока воз духа в пространстве. В горизонтальной плоскости флюгарка вра щается с поворотной трубкой 2 и скоростемером 1 на острой игле 7, закрепленной в штативной трубке 9 держателем 8. Скоростемер 1 навинчен сверху на поворотную трубку. В вертикальной плоскости флюгарка поворачивается на двух цапфах 11, которые вращаются в бронзовых втулках 10 поворотной трубки 2.
Горизонтальная составляющая направления потока воздуха определяется от ориентиров, имеющихся на плане карьера и на