- •Воронеж 2011
- •Общая характеристика соединений
- •Неразъемные соединения
- •Заклепочные соединения
- •Общие сведения
- •Рекомендации по выбору отверстий под заклёпки
- •Классификация заклепок и заклепочных швов
- •Расчет прочных заклепочных швов
- •Условное изображение заклепочных швов на чертеже
- •Примеры расчёта заклёпочных соединений
- •Сварные соединения
- •Общие сведения
- •Принцип действия дуговой сварки
- •Классификация способов сварки
- •Классификация сварных соединений и швов
- •Расчет стыковых сварных швов
- •Допускаемые напряжения для сварных швов при статической нагрузке
- •Расчет угловых сварных швов
- •Уточненный расчет комбинированного сварного шва
- •Условное изображение сварных швов на чертеже
- •Некоторые буквенно-цифровые обозначения швов
- •Примеры расчёта заклёпочных соединений
- •Шпоночные и шлицевые соединения
- •Типы шпоночных соединений
- •Допускаемые напряжения смятия [σ]см мПа
- •Расчет шпоночных соединений
- •Сегментные шпонки
- •Конструкция и расчет шлицевых соединений
- •Примеры расчёта
- •Соединения с натягом
- •Общие сведения
- •Расчет цилиндрических соединений с натягом
- •Примеры расчёта соединений с натягом
- •Решение.
- •Клиновые и штифтовые соединения
- •Назначение и классификация соединений
- •Классификация
- •Расчеты на прочность
- •Примеры расчёта штифтовых соединений
- •Резьбовые соединения
- •Назначение и конструкция резьбовых соединений
- •Классификация резьбовых соединений
- •Распределение нагрузки между витками резьбы
- •Виды разрушений в резьбовом соединении
- •Силы, действующие в винтовой паре
- •Момент завинчивания гайки или винта
- •Момент отвинчивания винта или гайки
- •Расчет ненапряженных болтовых соединений
- •Нагруженные только осевым усилием.
- •Болт испытывает растяжение и кручение.
- •Расчёт болта при действии поперечной нагрузки.
- •Расчет напряженных болтовых соединений
- •Болт предварительно затянут и затем нагружен внешней силой.
- •Болт подвержен действию переменных нагрузок
- •Примеры расчёта резьбовых соединений
- •Задания для расчёта деталей соединений
- •Справочные таблицы
- •Нормальные линейные размеры, мм (гост 6636–69)
- •Предельные (верхние и нижние) отклонения диаметров отверстий для наиболее употребляемых квалитетов в системе отверстия
- •Предельные (верхние и нижние) отклонения диаметров валов при посадках с натягом для 4 – 8-го квалитетов (система отверстия)
- •Физико-механические свойства некоторых материалов
- •Коэффициент трения f при посадках с натягом (охватываемая деталь из стали)
- •Размеры отверстий в швеллерах
- •Полоса стальная горячекатанная, мм гост 103–76
- •394026 Воронеж, Московский просп., 14
Примеры расчёта
Пример 1. Зубчатое колесо закреплено на валу при помощи сегментной шпонки, размеры которой b h 1= 8 11 28 мм (табл. 3.12). Во время работы шпонка оказалась срезанной. Определить окружное усилие на колесе, при котором произошел срез, если диаметр вала d=60 мм, диаметр колеса dK = 240 мм; длина ступицы Lст= 32 мм. []ср = 300 МПа — временное сопротивление при срезе.
Решение.
По условию задания шпонка срезалась:
где b = 8 мм — ширина шпонки
l = 28 мм — длина шпонки (в зависимости от длины ступицы колеса).
Рис. 3.42. Соединение зубчатого колеса dK с валом d
Вращающий момент на валу равен вращающему моменту на колес:
Определим усилие, передаваемое колесом.
Пример 2. Определить длину призматической направляющей шпонки вала конической фрикционной муфты по следующим данным: диаметр вала d = 45 мм, материал вала — сталь 50, материал муфты — чугун СЧ 18. Момент передаваемый муфтой Т = 345 Нм. Перемещение муфты производится под нагрузкой. Вал работает с незначительными толчками (рис. 3.13).
Рис. 3.43. Соединение муфты 1 с валом 2 шпонкой 3
Решение.
По условию задачи соединение подвижное и работа происходит с толчками, значит допускаемое напряжение []см следует принять на 50 % ниже рекомендуемого при заданном сочетании материалов сталь–чугун. В данном случае []см = 80...11О МПа — при чугунной ступице муфты; перемещение муфты производится под нагрузкой, работа с незначительными толчками, поэтому []см принимается меньше указанного выше на 30%...50%.
Принимаем []см, учитывая условие задачи, меньше на 30%, тогда []см = 56 МПа.
Расчетное напряжение смятия
Подставляя числовые значения, найдем рабочую длину шпонки.
l = lр + b = 61,4 + 14 = 75,4 мм.
По ГОСТу выбираем шпонку 14 9 80 ГОСТ 23360-78 (табл. 1.6).
Пример 3. Шестерня соединена с валом с помощью цилиндрической шпонки (штифта) (рис. 3.14). Определить напряжения смятия и среза. Окружное усилие в зубчатом зацеплении Ft= 2 кН, диаметр штифта dш=10 мм, длина штифта lш = 45 мм; диаметр колеса dK= 150 мм, . диаметр вала d= 35 мм.
Решение.
Вращающий момент на колесе равен вращающему моменту на валу.
Нмм
Напряжение смятия штифта (рис. 1.23, б)
МПа
Напряжение среза (в продольном сечении)
МПа
Рис. 3.44. Соединение шестерни с валом шифтом
Пример 4. Проверить прочность прямобочного зубчатого соединения блока шестерен с валом коробки перемены передач (КПП) токарного станка по следующим данным: передаваемый вращающий момент Т = 100 Нм; D = 26 мм; длина ступицы блока l =40 мм. Материл вала — сталь 45, блока шестерен — сталь 40. Рабочие поверхности зубьев термически обработаны и шлифованы. []см= 30...50 МПа.
Решение.
По ГОСТ 1139-80 (табл. 1.9) принимаем легкую серию (рис. 3.15), по заданному z = 6, принимаем D = 26 мм, d = 23 мм, фаска f = 0,3 мм.
Рис. 3.45. Прямобочное зубчатое соединение
Напряжение смятия (расчетное)
где K3 — коэффициент неравномерности распределения нагрузки между зубьями, Kэ= 1,1... 1,5;
dcp = 0,5(2) +d) = 0,5(26 + 23) = 24,5 мм;
h — высота поверхности контакта зубьев,
h = 0,5(2) -d)-2f= 0,5(26 - 23) - 2 • 0,3 = 0,9 мм. Принимаем К3 = 1,3.
Пример 5. Подобрать шлицевое соединение зубчатого колеса с валом (рис. 3.16). Соединение передает вращающий момент Т = 210 Нм. Условия эксплуатации средние. Диаметр вала d= 45 мм, материал — сталь 45 с термообразной — улучшение, твердость 290 НВ.
Рис. 3.46. Шлицевое соединение
Решение.
Размеры соединения. Принимаем, как наиболее распространенное, прямобочное с центрированием по наружному диаметру.
По табл. 1.9 находим размеры для легкой серии. Для d= 45 мм:
z d D = 8 46 50 мм;
фаска f=0,4 мм;
средний диаметр и высота зуба
Допускаемые напряжения. Для неподвижного соединения при средних условиях эксплуатации и твердости < 350 НВ по табл. 1.8 принимаем []см = 60 МПа.
Расчетная длина зубьев при Kз = 1,3 из условия прочности на смятие.
отсюда
2.5. Длина ступицы колеса
lст = lрасч + 6 мм = 19,7 + 6 = 25,7 мм.
Принимаем ближайшее значение по Ra 40: lст = 28 мм (ГОСТ 6636—69, табл. 1.11).
Ответ: lст = 28 мм.
Пример 6. Эвольвентное зубчатое соединение передает вращающий момент Т= 3000 Нм. Номинальный диаметр зубьев z = 38, модуль m = 1,25 мм (табл. 1.10). Соединение неподвижное. Твердость поверхности в пределах НВ 240...300. Определить из условия прочности на смятие длину зуба l. []см= 80 МПа.
Решение.
Условие прочности на смятие
где — коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по рабочим поверхностям зубьев, = 0,7...0,8, обычно принимают = 0,75;
A — площадь всех боковых поверхностей зубьев с одной стороны на 1 мм длины, мм2/мм.
Для эвольвентных шлицев
A = 0,8mz = 0,8 1,25 38 = 38 мм2/мм.
Средний радиус
rср = 0,5 da,
где da = D – 0,2m
rср = 0,5(50 – 0,2 1,25) = 24,875 мм.
Определить длину зуба / из условия прочности на смятие
Округлить по ГОСТ 6636-69 Ra 40:
l = 60 мм.
Длина ступицы колеса (или блока):
lст= D + (4...6) мм.