Учебное пособие 2214

(

− )

1

ЧДД = ∑ (∑ ∑

− ∑ ∑

),

(1)

(1 + )

+ )

(1

=1

=1 =0

=− =1

J

T

(Rij − Zij)

T

H

1

ЧДД = ∑ ∑

− ∑ ∑ K

→ max.

(2)

(1 + e)t

iht (1

+ e)t

i

j=1 t=0

t=−T h=1

Внедрение природоохранного меро-

1. Эффект от внедрения природоохран-

приятия (или комплекса мероприятий), обес-

ного мероприятия больше затрат на внедре-

печивающего снижение вредных выбросов в

ние этого природоохранного мероприятия за

натуральных измерителях, может иметь сле-

период учета.

дующие последствия в стоимостном измере-

Эффект состоит из суммы снижения

нии:

платы за выбросы, предотвращенные с по-

мощью установленного оборудования (∆Pit);

расхода топлива (газа или мазута, ∆Tit). Со-

стоимости сырья, которое замещается утили-

блюдается условие

зированными выбросами ( Sit ); снижения

∑ (∑ ∆Pitn + ∑ ∆Sitm + ∆Tit) αt > ∑ ∑ ∆Zij · αt + ∑ ∑ Kiht · αt,

(3)

t=0 n=1

m=1

t=0 j=1

t=−T h=1

эксплуатационные затраты вида j, необходи-

где е - норма дисконта, принимаемая равной

мые для

осуществления природоохранного

норме

дохода на

капитал или банковской

мероприятия, тыс. р.; Kiht - единовременные

ставке по депозиту.

капитальные вложения вида h, приведенные

Если условие (3) соблюдается, то внед-

к началу эксплуатации t=0, руб., осуществ-

рение

природоохранного

мероприятия

эко-

ляемые в году t до периода эксплуатации при

номически целесообразно

и приносит

эко-

-Т<t<0 и после эксплуатации при t>0 (при

номический эффект (чистый дисконтирован-

сроке службы оборудования или его отдель-

ный доход), определяемый по формуле

ных конструктивных частей меньше срока

T

N

M

J

T

ЧДД = ∑ (∑ ∆Pitn + ∑ ∆Sitm + ∆Tit − ∑ ∆Zij) αt − ∑ Kiht · αt > 0,

(5)

t=0

n=1

m=1

j=1

t=−T

2. Эффект от внедрения природоохран-

ние этого природоохранного мероприятия за

ного мероприятия равен затратам на внедре-

период учета. Соблюдается условие

T

N

M

T J

T

H

∑ (∑ ∆Pitn + ∑ ∆Sitm + ∆Tit) αt = ∑ ∑ ∆Zij · αt + ∑ ∑ Kiht · αt,

(6)

t=0

n=1

m=1

t=0 j=1

t=−T h=1

Если соблюдается условие (6), то внед-

сит ни выгоды, ни убытка. Экономический

рение природоохранного мероприятия эко-

эффект (чистый дисконтированный доход)

номически в денежном выражении не прино-

будет равен нулю

T

N

M

J

T

ЧДД = ∑ (∑ ∆Pitn + ∑ ∆Sitm + ∆Tit − ∑ ∆Zij) αt − ∑ Kiht · αt = 0,

(7)

t=0

n=1

m=1

j=1

t=−T

3. Эффект от внедрения природоохран-

ние этого природоохранного мероприятия за

ного мероприятия меньше затрат на внедре-

период учета. Соблюдается условие

T

N

M

T J

T H

∑ (∑ ∆Pitn + ∑ ∆Sitm + ∆Tit) αt < ∑ ∑ ∆Zij · αt + ∑ ∑ Kiht · αt

(8)

t=0

n=1

m=1

t=0 j=1

t=−T h=1

Если условие (8) соблюдается, то внед-

экономические убытки в сумме, равной ве-

рение природоохранного мероприятия эко-

личине чистого дисконтированного дохода,

номически

не

целесообразно и приносит

который имеет отрицательное значение

ЧДД = ∑ (∑ ∆Pitn + ∑ ∆Sitm + ∆Tit − ∑ ∆Zij) αt − ∑ Kiht · αt < 0,

(9)

t=0 n=1

m=1

j=1

t=−T

Эi = ∑ (∑

∆P

+ ∑ ∆S

+ ∆T ) α

t

(10)

эк

itn

itm

it

t=0

n=1

m=1

Если

предусматривается

несколько выражения (3, 5 и 7) имеют вид

мероприятий

в

одном

проекте,

то

-для случая 1

I

T

N

M

I

T

J

T

H

∑ (∑ (∑ ∆Pitn + ∑ ∆Sitm + ∆Tit) αt) > ∑ (∑ ∑ ∆Zij · αt + ∑ ∑ Kiht · αt),

(11)

i=1

t=0

n=1

m=1

i=1

t=0 j=1

t=−T h=1

где i– количество природоохранных мероприятий в проекте.

-для случая 2

I

T

N

M

I

T

J

T

H

∑ (∑ (∑ ∆Pitn + ∑ ∆Sitm + ∆Tit) αt) = ∑ (∑ ∑ ∆Zij · αt + ∑ ∑ Kiht · αt),

(12)

i=1

t=0

n=1

m=1

i=1

t=0 j=1

t=−T h=1

-для случая 3

I

T

N

M

∑ (∑ (∑

∆P

+ ∑ ∆S

itm

+ ∆T ) α

) < ∑ (∑

∑ ∆

·

+ ∑ ∑

·

),

(13)

itn

it

t

i=1

t=0 n=1

m=1

=1

=0 =1

=− =1

жения стоимости топлива, снижения стоимо-

зации уловленных загрязнений и

определя-

сти используемого сырья вследствие утили-

ется по формуле

I

T

N

M

ЭΣ

= ∑ (∑ (∑

∆P + ∑ ∆S

+ ∆T ) α

).

(14)

эк

itn

itm

it t

i=1

t=0

n=1

m=1

ных веществ на промышленной площадке

граммного комплекса проектирования со-

асфальтобетонного завода / Манохин М.В.,

оружений остановочных пунктов обще-

Николенко С.Д., Сазонова С.А., Манохин

ственного транспорта с функцией шумоза-

В.Я. // Научный вестник Воронежского госу-

щитного

экранирования / У.Ю. Павлова,

дарственного

архитектурно-строительного

В.Ф. Асминин // Научный вестник Воронеж-

университета. Серия: Физико-химические

ского

государственного

архитектурно-

проблемы и высокие технологии строитель-

строительного университета. Строительство

ного материаловедения. - 2016. - № 1 (12). -

и архитектура. - 2016. - № 2 (42). - С. 123-

С. 104-107.

130.

3. Сазонова, С.А. Безопасность труда

9. Асминин, В.Ф. Noise reduction in cir-

при эксплуатации машин и оборудования на

cular woodworking machines in the production

асфальтобетонных и цементобетонных заво-

of wood components / В.Ф. Асминин, Д.С.

дах / С.А. Сазонова, С.Д. Николенко, В.Я.

Осмоловский // Scientific Herald of the Voro-

Манохин, М.В. Манохин // Научный вестник

nezh State University of Architecture and Civil

Воронежского

государственного архитек-

Engineering. Construction and Architecture. -

турно-строительного университета. Серия:

2012. - № 4 (16). - С. 69-79.

Высокие технологии. Экология. - 2016. -

10.

Осмоловский, Д.С. Эксперимен-

№ 1. - С. 28-33.

тальное

исследование

диссипативных

4. Сазонова, С.А.

Обеспечение

без-

свойств

вибродемпфирующих прокладок

с

опасности труда на асфальтобетонных и це-

фрикционным трением для снижения шума

ментобетонных

заводах

при эксплуатации

от круглопильных деревообрабатывающих

машин и оборудования / Сазонова С.А., Ма-

станков / Д.С. Осмоловский, В.Ф. Асминин //

нохин М.В., Николенко С.Д. // Моделирова-

Известия высших учебных заведений. Лес-

ние систем и процессов. - 2016. - Т. 9. - № 2.

ной журнал. - 2011. - № 5 (323). - С. 59-63.

- С. 63-66.

11. Асминин, В.Ф. Об одном из путей

5. Сазонова, С.А. Требования к без-

снижения шума в сложившейся жилой за-

опасности труда на асфальтобетонных заво-

стройке, прилегающей к остановочным

дах при погрузочно-разгрузочных работах /

пунктам

общественного автотpанспоpта

/

С.А. Сазонова, В.Я. Манохин, С.Д. Николен-

В.Ф. Асминин, У.Ю. Корда // Безопасность

ко // Моделирование систем и процессов. -

жизнедеятельности. - 2011. - № 4. - С. 21-24.

2016. - Т. 9. - № 2. - С. 57-60.

12. Осмоловский, Д.С. Акустическая

6. Манохин, М.В. Требования к без-

эффективность от применения вибродемп-

опасности труда и пожаровзрывобезопас-

фирующих прокладок с сухим трением для

ность при эксплуатации

асфальтобетонных

снижения шума от пильного диска кругло-

заводов / М.В. Манохин, В.Я. Манохин, С.А.

пильных

деревообрабатывающих станков

/

Сазонова, С.Д. Николенко // Научный вест-

Д.С. Осмоловский, В.Ф. Асминин // Безопас-

ник Воронежского государственного архи-

ность жизнедеятельности. - 2012. - № 8. - С.

тектурно-строительного университета. Се-

14-19.

рия: Высокие технологии. Экология. - 2016. -

13.

Асминин, В.Ф. Использование аку-

№ 1. - С. 16-21.

стических характеристик речевых пожарных

7. Головина Е.И. Интегральная балль-

оповещателей для расчёта звуковых полей

ная оценка тяжести труда операторов смеси-

помещений / В.Ф. Асминин, А.И. Антонов,

телей асфальтобетонных заводов в условиях

Е.Н. Епифанов // Технологии техносферной

высокой запыленности рабочей зоны / Е.И.

безопасности. - 2014. - № 1 (53). - С. 13.

Головина, С.А. Сазонова, С.Д. Николенко,

14. Asminin, V.F. The method of sound

М.В. Манохин, В.Я. Манохин // Научный

designing of a single voice fire alarm / V.F.

вестник Воронежского государственного ар-

Asminin, A.I. Antonov, S.N. Kuznetsov // Sci-

хитектурно-строительного

университета.

entific Herald of the Voronezh State University

Серия: Физико-химические проблемы и вы-

of Architecture and Civil Engineering. Con-

сокие технологии строительного материало-

struction and Architecture. - 2014. - № 2 (22). -

ведения. - 2016. - № 1 (12). - С. 95-98.

С. 67-75.

8. Павлова, У.Ю. Теоретическое пред-

15. Асминин, В.Ф. Методика акусти-

ставление процесса распространения авто-

ческого проектирования одиночного пожар-

транспортного

шума для

разработки

про-

ного речевого оповещателя / В.Ф. Асминин,

ВЫПУСК № 2 (16), 2019

ISSN 2618-7167

Е.Н. Епифанов, А.И. Антонов, С.Н. Кузнецов

стем и процессов. - 2016. - Т. 9. - № 4. - С.

// Научный вестник Воронежского государ-

47-51.

ственного архитектурно-строительного уни-

19. Квасов, И.С. Синтез систем сбора

верситета. Строительство и архитектура. -

данных для распределительных гидравличе-

2013. - № 3 (31). - С. 121-127.

ских сетей / И.С. Квасов, В.Е. Столяров, С.А.

16. Osmolovsky, D.S. Reducing noise

Сазонова // В сборнике: Информационные

from round woodworking machines by applying

технологии и системы Материалы III Все-

vibration damping friction pads between the

российской научно-технической конферен-

saw blade and the clapmping flange / D.S. Os-

ции. - 1999. - С. 113-115.

molovsky, V.F. Asminin, E.V. Druzhinina //

20. Квасов, И.С. Оценивание парамет-

Akustika. - 2019. - Т. 32. - № 1. - С. 138-140.

ров трубопроводных систем на основе функ-

17. Молодая, А.С. Моделирование вы-

ционального эквивалентирования / И.С.

сокотемпературного нагрева сталефибробе-

Квасов, С.А.

Сазонова // В кни-

тона / А.С. Молодая, С.Д. Николенко, С.А.

ге: Понтрягинские чтения - Х 1999. - С. 219.

Сазонова // Моделирование, оптимизация и

21. Сазонова, С.А. Итоги разработок

информационные технологии. - 2018. - Т. 6. -

математических моделей анализа потокорас-

№ 2 (21). - С. 323-335.

пределения для

систем теплоснабжения /

18. Николенко, С.Д. Обеспечение без-

С.А. Сазонова // Вестник Воронежского гос-

опасности земляных работ с применением

ударственного технического университета. -

расчетов прикладной механики / С.Д. Нико-

2011. - Т. 7. - № 5. - С. 68-71.

ленко, С.А. Сазонова // Моделирование си-

УДК 624.073.2.04

Воронежский государственный технический университет

Voronezh state technical University

Канд. тех. наук, доцент Н.Н. Некрасова

Kand. Techn. associate Professor N.N. Nekrasova

Россия, г. Воронеж , E-mail: Nekrasova-N@yandex.ru

Russia, Voronezh, E-mail: Nekrasova-N@yandex.ru

В теории2 расчета плитных фундамен-

практике строительства широко применяют-

тов основные результаты получены для плит

ся плиты, изменение жесткостей (толщин)

постоянной жесткости (толщины). Однако в

которых обуславливается расположением

технологического оборудования, изменени-

ем нагрузки на отдельных участках плиты и

© Некрасова Н.Н., 2019

в ряде других случаев. В имеющихся анали-

1 2

W x, y W x, y A Bx Cy

x, y, , p , d d ,

0

(2)

E

0

S

ВЫПУСК № 2 (16), 2019

ISSN 2618-7167

ния представляет значительные трудности.

, , , , расположенные в центрах соответ-

Для

численного

решения

поставленной

ствующих клеток [3].

задачи предлагается расчет на основе

Таким образом, полученная в результа-

сочетания метода сеток и метода гра-

те дискретизации система линейных уравне-

ничных элементов. Причем рассматривается

ний относительно прогибов узловых точек

конечно-разностная схема (типа сквозного

плиты в матричной записи примет вид

счета), которая характеризуется

тем, что

H W q p ,

(4)

граница областей с различными механиче-

скими свойствами явно не выделяется. Для

где [Н] – матрица дифференциального опе-

жесткостей, входящих в выражения коэффи-

ратора относительно вектора прогибов {W};

циентов конечно-разностных

уравнений

в

{q} и {p} – векторы внешней нормальной

узлах сетки применяем принцип сглажива-

нагрузки и реактивного давления,

рассмат-

ния [2].

риваемые в узлах конечно-разностной сетки.

При замене дифференциального урав-

Матрица [Н] содержит коэффициенты жест-

нения (1) конечно-разностными выражения-

кости

Dx , Dy , DK

,

которые в каждом узле

ми

используем

известный

13-точечный

сетки

равны

среднему

арифметическому

шаблон для построения разностного уравне-

значению

жесткостей

в

полуцелых

уз-

ния во внутренних узлах прямоугольной сет-

лах (промежуточные узлы, расположенные в

ки. Кроме того, в дальнейшем для составле-

серединах отрезков между узлами основной

ния конечно-разностных уравнений потребу-

сетки) [4]

ется

использовать

дополнительные

точки

ˆ

1

ˆ

1

Dx i, j

2

Dx

i, j 1/ 2 Dx i, j 1/ 2 ;

Dy

i, j

2

Dy i 1/ 2, j

Dy

i 1/ 2, j

;

ˆ

1

ˆ

1

Dx

i, j 1

2

Dx i, j 1/ 2 Dx i, j 3/ 2

;

Dy

i 1, j

2

Dy

i 1/ 2, j

Dy i 3/ 2, j

;

ˆ

1

ˆ

1

Dy

Dy i 3/ 2, j ;

Dx

i, j 1

2

Dx

i, j 1/ 2 Dx i, j 3 / 2 ;

Dy

i 1, j

2

i 1/ 2, j

ˆ

1

(D )

(D )

(D )

(D )

D

i 1/2, j 1/2

i 1/2, j

i, j 1/2

;

K

4

K

K

K

K

i, j

ˆ

1

(D )

(D )

(D )

(D )

D

i 1/2, j 1/2

i 1/2, j

i, j 1/2

;

K

4

K

K

K

K

i, j

ˆ

1

(D )

(D )

(D )

(D )

;

D

i 1/2, j 1/2

i 1, j

i, j 1/2

i, j

K

4

K

K

K

K

ˆ

1

(D )

(D )

(D )

(D )

.

D

i

1/2, j 1/2

i 1/2, j

i, j 1/2

K

4

K

K

K

K

i, j

Сравнение

типов

аппроксимации

Причем, скачок толщины происходит по

жесткостей

проанализированы

на

при-

окружности

радиуса

R 4м

с

цен-

мере

изотропной

плиты,

защемленной

тром,

совпадающим

с

центром

плиты

по

контуру

со

стороной

a 16м

и

(рис. 1). Анализируются два случая: 1)

взаимодействующей с упругим полупро-

толщина

плиты

в

круге

h1 = 1м, а

вне

странством. В расчетах изменение жесткости

круга h2 = 1,5м; 2) толщина плиты в круге h1

плиты обусловлено изменением ее толщины.

= 2,548, вне круга h2 = 1м

(объем плиты при

плиту действует равномерно распределенная

Библиографический список

нагрузка q 105 Н / м2 .

1.

Варвак, П.М. Метод сеток в задачах

Как показали проведенные

расчеты,

расчета

строительных конструкций/П.М.

для первого случая изменения жесткостей

Варвак., Л.П. Варвак. М.: Стройиздат, 1977.–

(внутри круга толщина плиты меньше, чем

154 с.

вне круга) все три типа осреднения жестко-

2.

Ээк, Р.Н. Расчет ортотропных пла-

стей приводят к качественно подобному рас-

стинок переменной толщины методом сеток /

пределению прогибов. В этом случае изоли-

Р.Н. Ээк, Р.К. Ряямет // Тр. Таллинский по-

нии прогибов плиты симметричны относи-

тельно ее центра и в центральной области

литех. ин-та. – 1984. – № 575. – С. 13 – 21.

плиты практически не отличаются от окруж-

3. Бурковский, В.Л. Численная реали-

ностей. Если толщина плиты в круге больше,

зация модели цилиндрического изгиба

ор-

чем за его пределами

использование типа

тотропных плит переменной жесткости

на

осреднения жесткостей существенно сказы-

упругом основании / В.Л. Бурковский, Н.Н.

вается на картине

изолиний

прогибов.

Некрасова // Вестник Воронеж. гос. техниче-

Осреднение жесткостей по первому и, осо-

ского ун-та, 2009г. – т.5. – №10.– С. 101-107.

бенно, по второму типу приводит к неравно-

4.

Самарский, А.А., Теория разностных

мерному распределению прогибов жесткой

систем / А.А. Самарский. – М.: Наука, 1977.

части плиты относительно центра квадрата,

что невозможно при симметричном нагру-

– 656 с.

жении и симметричных граничных условиях.

В то же время, аппроксимация жесткостей с

Воронежский государственный университет инженерных

Voronezh State University of Engineering Technologies

технологий, Канд. техн. наук, доцент Л.А. Коробова,

Cand. tech. Sciences, Associate Professor LA Korobova

Магистр Д.А.Рылёва

Master's degree D.A. Rylyova

Россия, г.Воронеж, E-mail: dashaklim.95@mail.ru

Russia, Voronezh, E-mail: dashaklim.95@mail.ru

Д.А. Рылёва,

Л.А. Коробова

Аннотация: Проведен анализ необходимых мероприятий на начальной

стадии проектирования беспровод-

ной сети. Модернизирована, детерминированная модель Ксиа — Бертони

расчёта затухания сигнала

2

1

1

2

= −10 lg (

) − 10 lg [

(

−

) ] − 10 lg [2,352 (

√

)] − ∑(

∙ ) , (1)

4

2 2

2 +

где Rwlan

i

коэффициент3

потерь прохожде-

ния сигнала через препятствие,

S -

количе-

i

ство препятствий, λ – длина волны (м), R –

© Рылёва Д.А., Коробова Л.А., 2019

расстояние между приемником и передатчи-