Добавил:

mihail1000 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Воронежский государственный технический университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

Учебное пособие 2200

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

30.04.2022

Размер:

12.19 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 910 / 1610 11 12 13 14 15 16 > Следующая >>>

ИНФОРМАЦИОННЫЕ ТЕХНОЛОГИИ В СТРОИТЕЛЬНЫХ, СОЦИАЛЬНЫХ И ЭКОНОМИЧЕСКИХ СИСТЕМАХ

F F F

v v

(16)

падения (удара) твердых фракций дозируе-

мого материала.

Разделим уравнение (17) на G и при-

или

равняем F Q, тогда

это уравнение запи-

шется в следующем виде:

F mG v dt .

(17)

dm(t)

Q(t)

Таким образом, сила, воздействующая

T (t)

m(t)

(18)

на весоизмерительную систему представлена

суммой составляющих: силы веса материала,

Приравнивая выражения (5) и (18) по-

накапливаемого в бункере и силы, воздей-

лучим

ствующей на весоизмерительную систему от

dm(t)

k( X X 0 cos pt X 0 / p sin pt)/(1

cos pt) m(t)G v(t)

(19)

Решая уравнения (5) - (12) находим ал-

сии третьего порядка для щебня [5]:

горитм вычисления параметров колебатель-

ного процесса весоизмерительной

системы

X A0 B0t C0t 2 D0t

3 ,

дозатора.

второго порядка для цемента:

Анализ

результатов,

полученных

по

B1t C1t2 ,

программе,

показал, что расчетная сила Q,1,

X 1 A

воздействующая на весоизмерительную си-

первого порядка для песка:

стему дозатора, за исключением начального

X 2 A2 B2t,

временного интервала практически повторя-

где Ai,Bi,Ci,Di – коэффициенты регрессии,

ет исходную непериодическую силу Q, дей-

или

ствующую на дозатор.

Y 11.765 0.6412t 9.7 10 3 t 2 2 10 5 t 3 ,

В работе выполнен анализ случайных

процессов и проведен однофакторный экспе-

Y1 5.1843 0.6581t 1.27 10 3 t 2 ,

римент. Целью является получение матема-

тического

описания

динамики

нагружения

Y2=–20.144+0.6205t

весоизмерительной

системы

по

матема-

Для всех 3-х типов математических мо-

тическим ожиданиям случайной функции –

делей расчетное значение критерия Фишера

перемещения

весов системы.

То

есть

нужно было установить связь ̅

, где t

превышает табличное Fрасчетное > Fтаб-

- время нагружения. Для этого были прове-

личное следовательно,

полученные полино-

мы адекватны исследуемым процессам. Про-

дены записи колебаний коромысла рычаж-

ведена полиномиальной регрессии для щеб-

ной весоизмерительной системы на вибро-

ня, цемента и песка. Графики приведенных

графе.

Запись

проводилась

момента

выше

уравнений

представлены

соответ-

подачи

команды

на

дозирование

до

ственно на рис. 2–4.

полной

остановки

дозаторов

после

до-

Представленный математический аппа-

стижения

заданного

веса.

результате

рат на наш взгляд представляет интерес не

было

получено

по

диаграмм коле-

столько

для практического воплощения на

баний нагружения для сыпучих материалов

действующем весоизмерительном

оборудо-

(песка, щебня и цемента). Обработка резуль-

вании, сколько для исследовательских целей

татов

эксперимента

была

выполнена

по

изучения случайного

поведения

дозатора,

стандартной программе POLRG. В итоге по-

без которого также трудно обойтись. Ведь

лучено

уравнение полиномиальной

регрес-

получив вероятностные характеристики по-

ВЫПУСК № 2 (20), 2020

ISSN 2618-7167

ведения дозатора, можно будет впоследствии их учесть для развернутых и более совершенных моделей.

К математическому аппарату для практической реализации и включения в алгоритм управления предъявляются требования со стороны промышленного контроллера с точки зрения скорости обработки поступающей измерительной информации и выдачи управляющего воздействия.

Кроме того, рассмотренный выше математический аппарат ограничивается только ошибкой измерения веса, тогда как ошибка дозирования охватывает кроме измерения и ошибку управления, которая складывается из времени срабатывания питающих устройств дозатора, случайного характера поступления материала, удара крупных образований, динамического действия столба материала, изменения физико-механических параметров, неравномерности поступления материала и так далее.

В связи с этим, необходимо продолжить рассматривать математический аппарат поведения весоизмерительной системы с целью его дальнейшего совершенствования и представления в виде нестационарных моделей прогноза, упреждения и статистической обработки данных.

Рис. 2. Математическое ожидание перемещения весоизмерительной системы при дозировании щебня

Рис. 3. Математическое ожидание перемещения весоизмерительной системы при дозировании цемента

Рис. 4. Математическое ожидание перемещения весоизмерительной системы при дозировании песка

Выводы

1.Математическая модель динамики дозирования учитывает реальные колебательные процессы, составлена на основе физических законов, теории колебаний и позволяет рассчитать силу, воздействующую на весоизмерительную систему дозатора.

2.Исходя из физической сущности изучаемого процесса моделирование процессов дозирования сыпучих материалов представляется как колебания весоизмерительной системы с одной степенью свободы, где си-

ИНФОРМАЦИОННЫЕ ТЕХНОЛОГИИ В СТРОИТЕЛЬНЫХ, СОЦИАЛЬНЫХ И ЭКОНОМИЧЕСКИХ СИСТЕМАХ

ла, воздействующая на весоизмерительную систему, изменяется во времени случайным образом. Приведены кривые перемещения весоизмерительной системы при дозировании щебня, цемента и песка.

Библиографический список

1.Светлицкий В.А. Случайные колебания механических систем. – М.: Машиностроение, 1991. – 320 с.

2.Тимошенко С.П., Янг Д.Х., Уивер У. Колебания в инженерном деле. – М.: Машиностроение, 1985. – 472 с.

Информация об авторах

Поляков Сергей Иванович – кандидат технических наук, доцент кафедры систем управления и информационных технологий в строительстве, Воронежский государственный технический университет (394006, Россия, г. Воронеж, ул. 20 лет Октября, 84), e-mail: poliakov1960@mail.ru

Зимин Д.А. – студент группы мСАП-181, Воронежский государственный технический университет (394006, Россия, г. Воронеж, ул. 20 лет Октября, 84), тел.: 8-915-543-5776 Корж С.Ю. - студент группы мСАП-181, Воронежский государ-

ственный технический университет (394006, Россия, г. Воронеж, ул. 20 лет Октября, 84), тел.: 8-951-870-1423

3.Поляков С.И. Математическая модель динамической погрешности дозирования. // Вестник Воронежского государственного технического университета. 2011. Т. 7. № 6. С. 74-76.

4.Корн Г. Справочник по математике (для научных работников и инжененров) / Г. Корн, Т. Корн. – М.: Наука, 1977г. – 832 с.

5.Поляков С.И. Проблема точности дозирования материалов / Проблемы и перспективы лесного комплекса: Матер. межвуз. науч. – практ. конф. (26–27 мая 2005 г.). Т.2 – Воронеж: Воронеж. гос. лесотехн. акад., 2005. – с.45–49.

Information about the authors

Sergey I. Polyakov – candidate of technical sciences, associate professor department of Management systems and information technologies in construction, Voronezh State Technical University (84, 20 years of October Street, Voronezh, 394006, Russia), e-mail: poliakov1960@mail.ru Zimin D.A. - Students of the mSAP-181 group, Voronezh State Technical University (84, 20 years of October Street, Voronezh, 394006, Russia), ph.: 8-915-543-5776

Korzh S.Yu. - Students of the mSAP-181 group, Voronezh State Technical University (84, 20 years of October Street, Voronezh, 394006, Russia), ph.: 8-951-870-1423

УДК 542.47

ТЕМПЕРАТУРНАЯ ДИНАМИКА ФАЗ ПРИ ТЕПЛООБМЕНЕ В ПСЕВДООЖИЖЕННОМ СЛОЕ

А.П. Бырдин, А.А Надеев, А.А. Сидоренко, О.А. Соколова

Воронежский государственный технический университет

Аннотация: Рассмотрена модель процесса теплообмена в псевдоожиженном слое для второго периода сушки. Получены решения системы модельных дифференциальных уравнений с помощью асимптотических методов

Ключевые слова: теплообмен, псевдоожиженный слой, коэффициент сушки, дисперсный материал

TEMPERATURE DYNAMICS OF PHASES DURING HEAT

TRANSFER IN A FLUDIZED BED

A.P. Byrdin, A.A. Nadeev, A.A. Sidorenko, O.A. Sokolova

Voronezh State Technical University

Abstract: A model of the process of heat transfer in a fluidized bed for the second drying period is considered. The solutions of the system of model differential equations are obtained using asymptotic methods

Keywords: heat exchange, fluid bed, drying coefficient, dispersed material

В настоящей5 работе асимптотическим		процесс теплопереноса при сушке дисперс-
методом получено решение системы диффе-		ного материала в псевдоожиженном слое с
ренциальных уравнений, моделирующих		учетом его направленного движения. Приня-
		тая в работе модель относится к классу по-

© Бырдин А.П., Надеев А.А., Сидоренко А.А.,		луэмпирических. В качестве базовых урав-
Соколова О.А., 2020

ВЫПУСК № 2 (20), 2020

ISSN 2618-7167

нений модели выбраны феноменологические соотношения баланса тепла для дисперсного материала и сушильного агента [1-2]. Принимаются также упрощающие допущения, указанные в работе [2].

При переходе к безразмерным переменным, получим следующую систему дифференциальных уравнений, описывающих процесс теплообмена:

(1)

где точка над буковой обозначает дифферен-

j G2

M1 ; знак «ˆ» над буквой обозначает

цирование

по

безразмерной

переменной

матрицу; символ « colon » обозначает матри-

цу-столбец (вектор).

кр ; где

- время сушки,

с;

время

начала

второго

периода

сушки,

с;

( )

( ) colon 1 ( ), 2 ( ), 3 ( ) ;

k ( )

Tk 0

Tk (0)

( k 1, 2 );

Tk 0

a ( ) colon(a , a

a ( )

1 r 1 C

( ) ,

cn0

a2 ( ) r2 C2

r2 1 C2 ( )

r2 1 C1

( ) ,

cж0

cж w1

( )

diag C1

( ), C2

( ) ,

;

( )

T20

c10

cж T10

c c c

( )

c2 cn w2 ( )

aij

c20

c1 cж w1 р

a11

j c10

( )

a12

C1 р

(2)

с10

j c10

a21

21 S1

1 C10

( ) ,

c1 j c10

21 S1

M 3

23 S3

a22

( ) C2

( )

c10

j c30

0 ( ) 1 K (1 e ),

(1 C

0 ) ,

M 2

;

G20 ( ) 1 ПЖ 0 K0 (1

e /

) ;

;

T20

;

c20

;

сП

T10

c10

ПЖ

сЖ

где c1 , c2 ,

cж , c П -

удельные теплоемкости

обмена

между

материалом

и газом, r -

удельная

теплота

парообразования;

сухого

материала,

сухого

теплоносителя,

T1 ( ),

T2 ( )

температуры материала и газа

жидкости и пара; 21 -

коэффициент тепло-

ИНФОРМАЦИОННЫЕ ТЕХНОЛОГИИ В СТРОИТЕЛЬНЫХ, СОЦИАЛЬНЫХ И ЭКОНОМИЧЕСКИХ СИСТЕМАХ

в слое; w1 ( ), w2 ( ) - текущие значения влагосодержаний материала и газа, wр - равно-

весное влагосодержание материала; S – суммарная поверхность частиц материала в слое; k – интенсивность сушки.

Рассматривая безразмерный коэффициент сушки K0 как малое возмущение и раз-

лагая ij ( ) в ряды по степеням K0 , получим

в первом приближении уравнения для температур подсистем слоя:

				G1										G1
10		( )			f1	10 ( ) 21 f1 20						( )		G2		,
			G2											G2
				f1					1	f1					1
	20	( )					10	( )			1	20	( )			,
		( )						( )			1		( )			,
			21 c1							c1
			21 c1							c1

		10 (0) 20 (0) 1.					(3)

Решение соответствующей (3) одно-
родной системы ищем в виде
	0	( )	P	L	P	,
	10		L e 1		e 2
			11	12
	0	( )	P	L22	P	,	(4)
	20		L21 e 1		e 2

где P1,2 – собственные числа матрицы Aˆ 0 ,

определяемые из характеристического уравнения

P2			G				G	2	1					c1							1	G	2
					1	1		2						c1		f							2	P
			G			1	G									f						G		P
			G				G											1				G
					2													1					1
					2			1				c1											1	(5)
	1	G									G						f							(5)
	1	G									G		2				f		1
				1		1 1							2						1		0.
						1 1															0.
		G		2						c1	G							c1
				2									1					c1
			Поскольку								ˆ 0				0 ,							ˆ	0 и дис-
			Поскольку							SpA					0 ,					det A			0 и дис-

криминант характеристического уравнения

		G	2		2	4	G		2	f 2
D0		1		( )				2		1	(6)
D0				( )						c1	(6)
	G2							G1		c1

положителен при любых физически допустимых значениях параметров, то все соб-

ственные числа матрицы ˆ 0 отрицательны.

Из уравнения (5) получаем

P	1	G1	( )
	1	G1		D	(7)
				D
1,2	2	G
		2
где

D0 ;

( ) 1

1 c1

(8)

G1 c1

Из однородной системы уравнений, соответствующей системе (3), получаем связь между коэффициентами Lij решения (4):

( ) ( 1)i

i (1, 2).

(9)

21 f1

Частное решение системы (3) разыскиваем в виде постоянного вектора

	(1)	colon(l , l
	(1)	colon(l , l	2	)	(10)
(0)		1	2

координаты которого находим из уравнений этой системы

(11)

	Из выражений (11) и легко видеть, что	ветствуют физически ожидаемому поведе-
	первый компонент вектора (0)(1) больше еди-	нию температур.
	ницы, а второй – меньше единицы. Посколь-	Таким образом, общее решение систе-
	ницы, а второй – меньше единицы. Посколь-	мы (3) имеет вид:
	ку P1,2 0 , то такие значения l1 и l2 соот-	мы (3) имеет вид:
	ку P1,2 0 , то такие значения l1 и l2 соот-

ВЫПУСК № 2 (20), 2020

ISSN 2618-7167

(12)

где l1 и l2 определены соотношениями (11),																					начального условия в (3). Используя началь-
коэффициенты L11			и		L12			определяются											из		ное условие, получаем:
коэффициенты L11			и		L12			определяются											из
L					1				( )									(l 1) 2									G2		f		(1 l				) ,
					1											D								21			G2			1				2
																D
	11			2			D									1											G1
				2			D																				G1
						1																					G	2
						1																					G
L12									( )							D (l1			1)	2 21									f1		(1 l2 ) .					(13)
																											G1
				2			D
				2			D
Из равенств (12) и (13) получаем решение невозмущенной системы уравнений, удовле-
творяющее начальному условию, в виде:
													1		G1							1				( ) (l 1)
				( ) exp									1		G1		( )					1
				( ) exp													( )
		10											2 G2											D							1
													2 G2											D
				2 21 f1 (1 l2 sh( ) (l1 1)ch( ) l1,
											1			G		( )						1			( ) (1 l
		( ) exp												1																			)
	20	( ) exp																														2	)
	20										2			G2																		2
											2			G2									D
	G					2 f																														(14)
	G	2				2 f			1																											(14)
		2							1			(l1 1) sh( )										(1 l2 )ch( ) l2 .
	G											(l1 1) sh( )										(1 l2 )ch( ) l2 .
	G						c1			21
		1					c1			21

Здесь выражения ( ) и D определены в формулах (8), l1,2 – в формулах (11), а величина равна

D G1 .

2G2

Система температурных уравнений первого приближения (3) получена из уравнений (1) в результате пренебрежения влиянием на теплообмен стенок сушильной камеры и исключением временной зависимости теплоемкостей твердого и газового компонентов слоя, т.е. игнорированием изменениями в процессе сушки влагосодержаний материала и сушильного агента.

Таким образом, решение (14) описывает процесс теплообмена между подсистемами слоя, имеющими постоянные теплоемкости.

Из выражений для приведенных теплоемкостей материала и сушильного агента видно, что такой подход в применении к обсуждаемой ситуации означает требование выполнения следующих условий

K		(1 C0	)		G2			1,
	0
		1 p		G1	k F1

		(1 C10p )		c0			G		1.	(15)
K0				n			1
				c0		G	k F
				ж	1		1

На рисунках 1 и 2 представлены графики зависимости безразмерных температур10 и 20 от безразмерного времени.

Как видно из рисунков, обе температурные функции в решении (14) – монотонные. С ростом функция 10 ( ) возрастает,

и 10 ( ) l1 1. При этом функция 20 ( ) убывает от значения, равного единице, до

ИНФОРМАЦИОННЫЕ ТЕХНОЛОГИИ В СТРОИТЕЛЬНЫХ, СОЦИАЛЬНЫХ И ЭКОНОМИЧЕСКИХ СИСТЕМАХ

величины l2 1. Далее с ростом температу-	ала происходит постепенное увеличение
ры (уменьшением влагосодержания) матери-	температуры сушильного агента.
ры (уменьшением влагосодержания) матери-

Рис. 1. Температурная функция 10

Рис. 2. Температурная функция 20

При 21 1 обе функции 10 и 20

стремятся к единице. Таким образом, как и следовало ожидать, процесс теплообмена в этом случае отсутствует.

Библиографический список

1. Шишацкий Ю.И. Математическое описание процесса сушки дисперсных материалов в псевдоожиженном слое / Ю.И. Шишацкий, В.А.

Бырбыткин, С.В. Лавров // Вестник ВГТУ. – 2006. – Т. 2. – № 6. – С. 56 – 61.

2. Надеев А.А. Процессы тепло- и массопереноса в псевдоожиженном слое для второго периода сушки / А.А. Надеев, Ю.Н. Агапов, А.П. Бырдин // Вестник Воронежского государственного технического университета. – 2012. – Т. 8. – № 11. – С. 132 – 137.

Информация об авторах	Information about the authors
Бырдин А. П. – кандидат физико-математических наук, доцент	Byrdin A.P. – candidate of physical and mathematical Sciences, associ-
кафедры прикладной математики и механики, Воронежский госу-	ate Professor of the Department of applied mathematics and mechanics,
дарственный технический университет (394006, Россия, г. Воронеж,	Voronezh state technical University (84, 20 let Oktyabrya str., Voronezh,
ул. 20 лет Октября, 84), тел.: 8-910-247-07-91	394006, Russia), Ph.: 8-910-247-07-91
Надеев А. А. – кандидат технических наук, старший преподаватель	Nadeev A.A. – candidate of technical Sciences, senior lecturer at the
кафедры теоретической и промышленной теплоэнергетики, Воро-	Department of theoretical and industrial heat power engineering, Voro-
нежский государственный технический университет (394006, Рос-	nezh state technical University (84, 20 let Oktyabrya str., Voronezh,
сия, г. Воронеж, ул. 20 лет Октября, 84),	394006, Russia), e-mail: anadeev@cchgeu.ru
e-mail: anadeev@cchgeu.ru	Sidorenko A.A. – candidate of technical Sciences, associate Professor of
Сидоренко А. А. – кандидат технических наук, доцент кафедры	the Department of applied mathematics and mechanics, Voronezh state
прикладной математики и механики, Воронежский государствен-	technical University (84, 20 let Oktyabrya str., Voronezh, 394006, Rus-
ный технический университет (394006, Россия, г. Воронеж, ул. 20	sia), e-mail: sidorenko6302@mail.ru
лет Октября, 84), e-mail: sidorenko6302@mail.ru	Sokolova O.A. – candidate of technical Sciences, associate Professor of
Соколова О. А. – кандидат технических наук, доцент кафедры	the Department of applied mathematics and mechanics, Voronezh state
прикладной математики и механики, Воронежский государствен-	technical University (84, 20 let Oktyabrya str., Voronezh, 394006, Rus-
ный технический университет (394006, Россия, г. Воронеж, ул. 20	sia), e-mail: sokolovaoa203@mail.ru
лет Октября, 84), e-mail: sokolovaoa203@mail.ru

ВЫПУСК № 2 (20), 2020

ISSN 2618-7167

УДК 553.982

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ПЛАНА ТУШЕНИЯ ПОЖАРОВ В РЕЗЕРВУАРНОМ ПАРКЕ НА ПРОБНОМ СКЛАДЕ ОАО "ИЖСТАЛЬ"

А.А. Сафиуллин1, С.Е. Селифанов2

1Удмуртский государственный университет

2Ижевская государственная сельскохозяйственная академия

Аннотация: В статье поднимается вопрос совершенствования плана тушения пожаров в организации ОАО «Ижсталь» путем увеличения пожарных водоемов. Доказывается, что увеличение объема водоѐмов в 1.36 раза достигается максимальная эффективность и соответствует нормативным требованиям

Ключевые слова: пожарный водоем, мембрана, графический символ

IMPROVEMENT OF FIRE EXTINGUISHING PLAN IN THE RESERVOIR PARK AT

THE TRIAL WAREHOUSE OF IZHSTAL OJSC

A.A. Safiullin1, S.E. Selifanov2

1Udmurt State University

2Izhevsk State Agricultural Academy

Abstract: The article raises the question of improving the plan for extinguishing fires in the organization «Izhstal OJSC» by increasing firefighters It is proved that an increase in the water body reaches 1,36 times the maximum efficiency and meets regulatory requirements

Keywords: fire reservoir, membrane, graphic symbol

	Пожарный6 водоем - это гидротехниче-		Пожарные водоемы должны иметь
	ское сооружение, предназначенное для хра-		подъезды с площадками (пирсами) с твер-
	нения воды на цели наружного пожаротуше-		дым покрытием и размерами не менее 12×12
	ния. Пожарный водоем входит в комплекс		м, для свободного подъезда и установки по-
	сооружений пожарного водоснабжения. По-		жарных автомобилей в любое время года или
	жарные водоемы создаются на промышлен-		приемные колодцы также обеспеченные сво-
	ных объектах и в населенных пунктах, кото-		бодным подъездом с возможностью установ-
	рые не оборудованы централизованной си-		ки пожарных автомобилей. У мест располо-
	стемой подачи воды. При устройстве проти-		жения пожарных резервуаров и водоемов
	вопожарного водоѐма помимо общестрои-		должны быть предусмотрены указатели по
	тельных моментов необходимо учитывать		ГОСТ Р 12.4.026 «Цвета сигнальные, знаки
	требования нормативных документов в обла-		безопасности и разметка сигнальная. Назна-
	сти пожарной безопасности, предъявляемые		чение и правила применения. Общие техни-
	к противопожарным водоѐмам. Данные тре-		ческие требования и характеристики. Мето-
	бования изложены в Федеральном законе от		ды испытаний». Непосредственно у водоема
	22 июля 2008 года №123-ФЗ «Технический		устанавливается знак. Доля красного сиг-
	регламент о требованиях пожарной безопас-		нального цвета от общей площади знака
	ности» и разработанном в развитие данного		должна составлять не менее 50 %. Графиче-
	закона Своде правил СП 8.13130.2009 «Си-		ский символ должен быть белого цвета. На
	стемы противопожарной защиты. Источники		знаках пожарной безопасности допускается
	наружного противопожарного водоснабже-		наносить поясняющую надпись. Надпись
	ния. Требования пожарной безопасности».		может быть выполнена белым цветом на
	Ранее аналогичные требования содержались		красном фоне [1].
	в СНиП 2.04.02-84 «Водоснабжение. Наруж-		При отсутствии наружной водопровод-
	ные сети и сооружения».		ной сети необходимо устройство не менее
			двух пожарных водоемов, в каждом пожар-
	© Сафиуллин А.А., Селифанов С.Е., 2020

ИНФОРМАЦИОННЫЕ ТЕХНОЛОГИИ В СТРОИТЕЛЬНЫХ, СОЦИАЛЬНЫХ И ЭКОНОМИЧЕСКИХ СИСТЕМАХ

ном водоеме должно храниться не менее 50% требуемого объема воды на цели пожаротушения. Подачу воды для заполнения таких прудов надлежит предусматривать естественным путем или по пожарным рукавам длиной до 250 м, а по согласованию с органами Государственного пожарного надзора

— длиной до 500 м. Объем пожарных резервуаров и водоемов надлежит определять исходя из расчетных расходов воды и продолжительности тушения пожаров согласно формул приведѐнных в указанных выше нормативных документах СП 8.13130.2009 и СНиП 2.04.02-84. Объем открытых водоемов необходимо рассчитывать с учетом возможного испарения воды и образования льда. Превышение кромки открытого водоема над наивысшим уровнем воды в нем должно быть не менее 0,5 м. Расстояние между пожарными резервуарами или водоемами следует принимать из условия обслуживания ими зданий, находящихся в радиусе 200 м при наличии на вооружении автонасосов и 100 – 150 м при наличии на вооружении мотопомп. Если непосредственный забор воды из пожарного резервуара или водоема автонасосами или мотопомпами затруднен, допускается предусматривать приемные колодцы объемом 3 - 5 м3. Диаметр трубопровода, соединяющего резервуар или водоем с приемным колодцем, следует принимать из условия пропуска расчетного расхода воды на наружное пожаротушение, но не менее 200 мм. Перед приемным колодцем на соединительном трубопроводе следует устанавливать колодец с задвижкой, штурвал которой должен быть выведен под крышку лю-

ка [2].

Подготовительные работы перед рытьем котлована включают разметку и снятие верхнего слоя почвы. При проектировании водоема внушительных размеров рекомендуется провести специальное геодезические исследование почвы. Динамика волн больших водоемов может вызвать разрушение и эрозию грунта. Нужно также предусмотреть дренаж, необходимый для того, чтобы территорию рядом с водоемом не затапливало

во время дождя или при близком соседстве грунтовых вод. По ходу рытья котлована его стенки уплотняются и формируются террасы для растительности.

Рис. 1. Просадка, вызванная смещением грунта

Рис. 2. Террасы для растительности

Поверхность, на которую будет укладываться мембрана, должна быть тщательно уплотнена и очищена от острых камней и корней деревьев. После того, как грунт утрамбован, котлован засыпается слоем песка толщиной 5 - 10 см и проливается водой. Затем настилается защитный слой из стеклоткани или нетканного материала. После этого можно выстилать котлован мембраной. Мембрана укладывается из центра котлована к его краям и при необходимости может быть растянута на сложном рельефе пруда. Рекомендуется по периметру пруда края мембраны зафиксировать в траншее с размерами 50х50 см. Траншея после укладки мембраны засыпается грунтом. Изображения готовых пожарных водоемов приведены на рисунках 3.

Нефтепродукты в почве необратимо угнетают развитие растений при концентрации свыше 2г на 1кг почвы (порог фитоток-

ВЫПУСК № 2 (20), 2020

ISSN 2618-7167

сичности), происходит задержка или полное выпадение фенофаз в развитии растений, морфологические изменения растений, на 20-30 дней задерживается начало вегетации. При возникновении пожара происходит загрязнение атмосферы продуктами сгорания. При высоких концентрациях попутного нефтяного газа, углеводородный газ, замещая кислород, вызывает удушье [4].

Рис. 3. Пожарные водоемы

При возникновении поражающих факторов аварии: воздушная ударная волна, тепловое излучение горящих разлитий, возможно получение людьми ожогов I, II степени, травм, вплоть до летального исхода [5].

В данной статье предложено увеличить пожарные водоемы. Необходимое максимальное количество воды на пожаротушение 3801м3, а объем имеющихся пожарных водоемов 1400м3, предлагается в данной работе увеличить до 1900м3. Так же описаны требования нормативных документов для устройства противопожарного водоѐма. Выявлено, что для увеличения водоемов, необходимо

привлечение высококвалифицированных специалистов и регулярное повышение квалификации работающего персонала.

Библиографический список

1.РД 34.21.122-87 Инструкция по устройству молниезащиты зданий и сооружений.

2.ГОСТ 12.1.044-89 (ИСО 4589-84) ССБТ.

Пожаровзрывоопасность веществ и материалов. Номенклатура показателей и методы их определения.

3.Кошмаров Ю.А. Прогнозирование опасных факторов пожара в помещении: учебное пособие. - М.: Академия ГПС МВД РФ, 2000.

4.Самигуллина Г.З., Красноперова Т.В. Медико - биологические основы техносферной безопасности: Учебно - методическое пособие. – Ижевск: Изд.- во НОУ ВПО «Камский институт гуманитарных и инженерных технологий», 2013.

–130 с.

5.Самигуллина Г.З., Назаров П.В. Химия окружающей среды: Учебно-методическое пособие. - Ижевск: Изд - во НОУ ВПО «Камский институт гуманитарных и инженерных технологий», 2014. - 158 с.6.Самигуллина Г.З. Источники загрязнения среды обитания. Ижевск: Изд-во ВЕИ, 2017. 224 с.

6.Звягинцева, А.В. Исследование неорганизованных выбросов пыли и газов в атмосферу при взрывных работах на карьерах горнообогатительных комбинатов / А.В. Звягинцева, С.А. Сазонова, В.В. Кульнева // В сборнике: Комплексные проблемы техносферной безопасности Материалы V Международной научнопрактической конференции. - 2019. - С. 302-312.

7.Звягинцева, А.В. Разработка мероприятий по сокращению пылегазовыделения на карьерах горно-обогатительного комбината / А.В. Звягинцева, С.А. Сазонова, В.В. Кульнева // В сборнике: Комплексные проблемы техносферной безопасности Материалы V Международной научно-практической конференции. - 2019. - С.

268-275.

8.Звягинцева, А.В. Совершенствование мероприятий по улучшению условий труда на горно-обогатительном комбинате / А.В. Звягинцева, С.А. Сазонова, В.В. Кульнева // В сборнике: Комплексные проблемы техносферной без-

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 910 / 1610 11 12 13 14 15 16 > Следующая >>>

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]

#
30.04.202212 Mб5Учебное пособие 2197.pdf
#
30.04.202212.04 Mб11Учебное пособие 2198.pdf
#
30.04.202212.12 Mб5Учебное пособие 2199.pdf
#
30.04.2022218.31 Кб2Учебное пособие 22.pdf
#
30.04.2022333.94 Кб2Учебное пособие 220.pdf
#
30.04.202212.19 Mб9Учебное пособие 2200.pdf
#
30.04.202212.22 Mб5Учебное пособие 2201.pdf
#
30.04.202212.25 Mб4Учебное пособие 2202.pdf
#
30.04.202212.31 Mб3Учебное пособие 2203.pdf
#
30.04.202212.33 Mб58Учебное пособие 2204.pdf
#
30.04.202212.51 Mб3Учебное пособие 2206.pdf