Учебное пособие 2165
.pdfхарактеристике – режим максимальной тяговой мощности на рабочем органе N т.р.mах. , режим максимального тягового КПД , режим минимального
удельного расхода топлива двигателем g т min , что имеет большое значение при организации управления рабочим процессом ЗТМ.
2.4.2.4. Энергетика передаточного механизма тягового привода ЗТМ
Передаточный механизм ЗТМ, функция которого |
– передача механи- |
||
ческой энергии |
от |
её источника – двигателя к |
рабочему органу |
ΕМ.ДВ t ΕМ.РО t |
с |
учётом отбора её части ΕМ.ОТБ t |
на привод вспомога- |
тельных ΕМ.ВМ t и исполнительных ΕМ.ИМ t механизмов управления рабочим
органом, включает трансмиссию, движитель, тяговую или толкающую раму, соединяющую движитель с рабочим органом.
Втрансмиссию, как правило, входят коробка перемены передач, карданные передачи, главная и бортовые передачи, т.е. дискретные крутильные подсистемы, в которых происходит трансформация механической энергии, а именно, увеличение и распределение крутящего момента с одновременным уменьшением угловой скорости вращения элементов трансмиссии в переделах передаваемой мощности с учётом её потерь.
Вдвижителе подведенный к ведущему колесу или звездочке крутящий
момент MК t преобразуется в силу тяги TК t , а вращательное движение с угловой скоростью К t – в поступательное движение со скоростью Д t , т.е. подведенная к движителю мощность NК t =MК t К t трансформиру-
ется в тяговую мощность NТ.К t TК t Д t .
От движителя сила тяги TК t через тяговую или толкающую раму, соединяющую движитель с рабочим органом, передается к рабочему органу в виде силы тяги TР t с тяговой мощностью NТ.Р t TР t Д t .
Таким образом, функционирование передаточного механизма ЗТМ можно представить в виде энергетического потока:
N |
ТР |
t N |
К |
t N |
Т.К |
t N |
Т.Р |
t ; |
|
|
|
|
|
|
(2.139) |
||||
NТР t NДВ t NДВ.ОТБ t , |
|
|
|||||||
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где NДВ t dEМ.ДВ t / dt – эффективная мощность механической энергии, развиваемой двигателем на выходном валу, при подаче энергоносителя величиной (для двигателя внутреннего сгорания ДВС – при подаче углеводо-
131
родного топлива, кг/ч); NДВ.ОТБ t dEМ.ОТБ t / dt – мощность механической энергии, отбираемой от двигателя на привод вспомогательных механизмов
NВМ t dEМ.ВМ t / dt |
и механизмов |
управления |
рабочим органом |
NИМ t dEМ.ИМ t / dt ; |
NТР t – мощность |
механической |
энергии, передава- |
емой от двигателя в трансмиссию передаточного механизма; NК t – мощность механической энергии, подведенной через трансмиссию к движителю; NТ.К t
– тяговая мощность механической энергии, развиваемая движителем и подведенная к раме, соединяющей движитель с рабочим органом;
NТ.Р t dEМ.РО t / dt – тяговая мощность механической энергии, подведенная к рабочему органу и реализуемая непосредственно на разработку (копание) грунта с технической производительностью ПТ.К t .
Входной координатой энергетического потока функционирования ЗТМ является величина подачи энергоносителя GТ t в генератор механической энергии – двигатель, а выходной – количество разработанного грунта в единицу времени – техническая производительность ПТ.К t (м3/ч или т/ч).
В современной теории механизмов и машин [110] оценка их совершенства в энергетическом отношении производится коэффициентом полезного действия КПД для установившегося режима движения, когда работа сил инер-
ции равна нулю. Мгновенный КПД механизма t [110] – это взятое с обрат-
ным знаком отношение мощности внешних сил на ведомом звене к мощности внешних сил на ведущем звене, определяемых из условий статического равновесия механизма с учетом сил трения в кинематических парах.
ЗТМ ведут разработку грунта в динамическом режиме. Для них статический режим работы – частный случай, поэтому использовать КПД для оценки эффективности работы их механизмов не представляется возможным.
Исходя из этого, предложен [41] новый системный показатель оценки эффективности функционирования ЗТМ в целом и его функциональных элементов (подсистем) в отдельном – энергетический показатель, представляющий собой отношение выходной координаты энергетического потока к входной. Применительно к передаточному механизму, являющемуся подсистемой системы «ЗТМ – грунт», то есть процесса разработки грунта, его энергетический показатель, исходя из выражения (2.139), будет равен
ЭП.ПМ t =NТ.Р t / NТР t . |
(2.140) |
Этот показатель учитывает все потери механической энергии при работе передаточного механизма на любом режиме, а не только от сил трения в режиме статического равновесия.
132
Природу возникновения диссипативных сил, действующих в передаточном механизме, можно разделить на следующие виды [99]: демпфирование от трения поверхности зубьев в зацеплении шестерен, в подшипниках, в уплотнениях (силы постоянные); демпфирование от движения шестерен в масле или возникающее при выдавливании масла из зазоров в зацеплении, в подшипниках и других узлах (силы, пропорциональные скорости и её квадратуре); демпфирование из-за недостаточной упругости материала детали (диссипативные силы, пропорциональные амплитуде перемещения с показателем степени 2-3, в зависимости от материала и имеющие гистерезисную основу).
Таким образом, при движении механической энергии через передаточный механизм потери ее обусловлены не только силами трения (сухого и вязкого), но и гистерезисными потерями [55, 58] в его элементах, вызванными упругим несовершенством их материала, учет которых в современной динамике машин не нашел достаточного отражения. На этот факт ещё в 1959 году указал Д.И. Беренов [60]: «Ведение в динамику машин понятия об упругом теле (в отличие от абсолютно жесткого) и учет превращения кинетической энергии движущихся частей в потенциальную энергию деформации приведет к изменению взглядов на КПД машин…».
Вреальных условиях работы ЗТМ крутящий момент на валу двигателя
МДВ t носит переменный характер. Это связано как с переменным характером
сопротивления на рабочем органе машины, а значит и с моментом сопротивления вращению вала двигателя, так и с особенностями конструкции ДВС.
При трансформации механической энергии через трансмиссию NТР t NК t импульс крутящего момента двигателя МДВ t , действуя на
конец входного вала дискретной системы трансмиссии, закручивает его на участке до первого диска (зубчатого колеса или муфты) поскольку не может мгновенно повернуть этот диск на соответствующий угол из-за его инерционности (с учётом суммарного приведённого момента инерции и сопротивления кинематически связанных с ним последующих элементов). Возникший в результате деформации вала упругий момент постепенно раскручивает диск, уменьшаясь при этом. Инерционный момент отклоненного первого диска деформирует следующий участок вала, так как второй диск тоже медленно изменяет свою скорость в силу инерционности. Так, деформация вала и движение диска, чередуясь, передают по системе волну, переносящую исходное возмущение. Но процесс при этом растягивается во времени по сравнению с распространением того же возмущения по абсолютно жесткой и безинерционной системе и его длительность будет зависеть от инерции дисков и жесткости валов отдельных дискретных упругих крутильных подсистем. Иначе говоря, скорость распространения бегущей волны является характеристикой упругой системы. В случае гармонической волны скорость называется фазовой
CФ G / (м/с) (где G – модуль сдвига материала вала, Н/м2 = Па; ρ – плотность материала вала, кг/м3).
133
На рабочих режимах машин по элементам передаточного механизма распространяются бегущие волны деформации [132], которые переносят
энергию в виде потока, равную мощности энергетической установки N t с учетом потерь. А скорость t потока энергии определяется отношением потока мощности N t к плотности полной энергии деформированной упругой
системы |
Ф t |
|
П t |
|
/ l |
К |
t |
|
U |
t |
/ l |
(здесь |
П t |
, К |
t |
,U |
t |
– полная, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кинетическая и потенциальная энергии деформированной l – протяженность деформируемой среды-вала).
t |
|
N t |
|
|
м / с ; |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
К t U t |
/ l |
|
||
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
К t I d / dt |
2 |
/ 2; |
|
|||
|
|
|||||
U t M t t / 2; |
|
|
||||
|
|
|||||
t M t l/ GIР , |
|
|
||||
|
|
упругой системы,
(2.141)
где I – момент инерции деформированной части вала относительно оси вращения, кг·м2; M t – крутящий момент, Н·м; t – угловая скорость вращения вала, с-1; t – угол поворота (закрутки) поперечного сечения вала, рад; d / dt – угловая скорость поворота поперечного сечения вала, с-1; IР – полярный момент инерции поперечного сечения вала, м4; GIР – жесткость вала при кручении, Н·м2.
Крутящий момент M t вызывает закручивание вала на угол t с угловой скоростью d / dt . В первый момент времени крутящий момент M t
вызывает закручивание только бесконечно малого слоя у конца вала. Затем произойдет деформация следующего слоя и постепенно деформация распространится дальше. Деформированные слои вала будут перемещаться со
скоростью V t , которая является средней геометрической величиной двух скоростей – фазовой скорости волн CФ и скорости переноса потока энергии
t [132]:
V t |
|
|
|
CФ t (м/с). |
(2.142) |
Волновой процесс в крутильных системах, рассматриваемых как дискретные, определяется инерционностью масс, установленных на валах, и жесткостью валов. Касательное напряжение в сечении вала от сдвиговых
134
деформаций, вызванных приложением крутящего момента |
M t с мощностью |
|||
энергетического потока N t (Вт), будет равно |
|
|
||
|
N t l |
|
|
|
t |
|
Н / м2 |
= Па , |
(2.143) |
V t W |
||||
|
Р |
|
|
где WР – полярный момент сопротивления сечения вала, м3.
Рассеяние энергии на гистерезесные потери в любой системе может происходить в материале, испытывающем переменные деформации при несоблюдении закона Гука. Строго говоря, все реальные материалы, в том числе конструкционные, не подчиняются закону Гука.
Диаграмма переменного нагружения единицы объема элемента конструкции в упругой области показана на рис. 2.36: при растяжении-сжатии в координатах σ - ε , при сдвиге (кручении) – в координатах τ - γ ; условные обо-
значения: σ0 , τ0 – амплитудные значения нормальных и касательных напряжений; ε, γ – относительные деформации при растяжении-сжатии и сдвигекручении ( ε ll , где l – величина абсолютной деформации при растяжениисжатии; l – длина деформируемого участка элемента; γ sl , где s = φr – величина абсолютного сдвига на контуре круглого сечения элемента – вала диаметром 2r при угле закрутки его поперечного сечения φ).
Площадь F t , ограниченная петлей гистерезиса (рис. 2.36), характери-
зует величину рассеяния (диссипации) механической энергии в единице объёма нагруженного элемента, которая превращается в тепловую энергию. На ветви
нагружения процесс деформирования элемента идет с ускорением d 2 / dt2 0 , и при напряжении τ его относительная деформация Н < , так как часть
приложенного крутящего момента M t затрачивается на преодоление инерци-
онного момента M И t J |
d 2 t |
, а другая часть |
MДЕФ t M t MИ t |
|
dt |
2 |
|||
|
|
|
|
затрачивается непосредственно на его деформирмирование с углом закрутки
t , поэтому |
|
|
М (t) Ми (t) |
< |
М (t) |
. На ветви разгрузки процесс деформи- |
н |
|
|
||||
|
|
GWр |
|
GWр |
||
|
|
|
|
рования идет с замедлением d 2 / dt2 0 , и при напряжении τ имеем р > ,
так как |
|
|
М (t) Ми (t) |
> |
М (t) |
. Если материал вала обладает вязкостью [108], |
р |
|
|
||||
|
|
GWр |
|
GWр |
||
|
|
|
|
|||
то имеет |
место диссипация, пропорциональная скорости деформирования |
d dt , что будет способствовать расширению петли гистерезиса. Аналогичные рассуждения можно провести и для напряжений. На ветви нагружения при
135
деформации γ имеет место н > , а на ветви разгрузки |
р < . Вот так |
внутренняя инерция и вязкость деформированного элемента оказывают влияние на его поле напряжений.
Рис. 2.36. Петля упругого гистерезиса за цикл нагружения 0 σ0 , τ0 0
единицы объема деформируемого элемента конструкции в пределах пропорциональности
Для аналитического описания петли упругого гистерезиса необходимо рассмотреть нагружение элемента конструкции в виде процесса с соответствующим представлением выражений (2.141)-(2.143).
Величина потери мощности механической энергии на упругий гистерезис нагруженного элемента конструкции равна [58]:
NГ t F t / tЦ, Н / м2 м3 / с Вт, |
(2.144) |
136
где F t – площадь петли упругого гистерезиса для единицы объема нагруженного элемента в координатах или за tЦ ,Н / м2 ; – объем деформированного элемента конструкции длиной l, м3 ; tц – продолжительность цикла нагружения деформированного элемента, с.
При работе движителя NК (t) NТ.К (t) потери механической энергии
происходят в результате его буксования и гистерезисных потерь в его элементах – особенно в пневмошинах пневмоколесного движителя.
Картина, аналогичная работе трансмиссии имеет место при трансформации механической энергии NТ.К t NТ.Р t через раму, соединяющую движитель с рабочим органом. Но, в отличии от касательных напряжений τ(t) (2.143), при действии крутящего момента M t имеют место нормальные напряжения σ(t) от действия силы тяги Т (t). Способность металлов поглощать энергию при нагружении и разгрузке называется циклической вязкостью. За характеристику циклической вязкости обычно принимают площадь петли гистерезиса при напряжении, равном пределу усталости.
Таким образом, движение механической энергии по элементам передаточного механизма необходимо рассматривать с позиций волновой механики, изучающей законы распространения упругих волн деформаций по инженерным конструкциям.
Энергетический показатель передаточного механизма |
ЭП.ПМ t |
|||||||||||
развернутом виде будет равен [60, 61]: |
|
|
|
|
|
|
||||||
ЭП.ПМ t ЭП.ТР t ЭП.ДВЖ t ЭП.РАМ t ; |
|
|
|
|||||||||
Э |
П.ТР |
t N |
К |
t / N |
ТР |
t ;Э |
П.ДВЖ |
t N |
Т.К |
t / N |
К |
t ; |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
ЭП.РАМ t NТ.Р t / NТ.К t , |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2.140) в
2.145
где ЭП.ТР t , ЭП.ДВЖ t , ЭП.РАМ t – энергетические показатели трансмиссии, движителя и рамы.
На установившемся режиме работы передаточного механизма ЗТМ с постоянной силовой загрузкой его энергетический показатель будет равен КПД, то есть
ЭП.ПМ.О NТ.Р / NТР ПМ ТР ДВЖ ,
где ПМ, ТР ДВЖ – КПД передаточного механизма, трансмиссии, движителя. В отличии от КПД i энергетический показатель ЭП.i t i-го элемента
передаточного механизма наиболее полно характеризует эффективность использования его энергетического потенциала.
137
В развернутом виде энергетические показатели элементов передаточного механизма ЗТМ (2.145) выглядят следующим образом.
Энергетический показатель трансмиссии равен [60, 61]:
Э |
П.ТР |
t N |
К |
t / N |
ТР |
t 1 N |
ТР |
t / N |
ТР |
t ; |
|
|
|
|
|
|
|
2.146 |
|||||
NТР t NТР.Т t NТР.И t NТР.Г t , |
|
|
|||||||||
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где NТР t – величина изменения |
мощности |
механической энергии при |
прохождении ее через трансмиссию; |
NТР.Т t – |
величина потери мощности |
механической энергии на трение (сухое и вязкое) в элементах трансмиссии; NТР.И t – инерционная составляющая мощности механической энергии при
прохождении ее через трансмиссию; |
|
NТР.Г t – величина |
|
потери |
мощности |
||||||||
механической энергии на упругий гистерезис в элементах трансмиссии. |
|||||||||||||
При определении КПД трансмиссии составляющие NТР.И t и |
NТР.Г t в |
||||||||||||
NТР t не учитываются, то есть ТР 1 NТР.Т / NТР . |
|
|
|
|
|||||||||
Энергетический показатель движителя равен [60, 61]: |
|
|
|
|
|||||||||
Э |
П.ДВЖ |
t N |
Т.К |
t / N |
К |
t 1 N |
К |
t / N |
К |
t |
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
NК t NК.Т t NК.И t NК.Б t ; |
|
|
|
|
2.147 |
||||||||
|
|
|
|
||||||||||
NК.Б t NК.Б.С t NК.Б.Д t , |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где NК t – величина изменения мощности механической энергии при про- |
|||||||||||||
хождении ее через движитель; |
NК.Т t |
– величина потери мощности механи- |
|||||||||||
ческой энергии на |
трение в |
элементах движителя; |
NК.И t – инерционная |
составляющая мощности механической энергии при прохождении ее через движитель; NК.Б t – величина изменения мощности механической энергии, вызванная буксованием движителя на статическом NК.Б.С t и динамическом
NК.Б.Д t |
режимах работы с учетом потерь на гистерезис в пневматических |
||||||||||
шинах. |
|
|
|
|
|
NК.И t |
и NК.Б.Д t в |
||||
|
|
При определении КПД движителя составляющие |
|||||||||
N |
К |
t не учитываются, то есть |
1 N |
К.Т |
t N |
К.Б.С |
/ N |
К |
. |
||
|
|
ДВЖ |
|
|
|
|
Энергетический показатель рамы (толкающей или тяговой), соединяющей движитель с рабочим органом, равен [60, 61]:
138
Э |
П.РАМ |
t N |
Т.Р |
t |
/ N |
Т.К |
t 1 N |
Т.К |
t / N |
Т.К |
t |
; |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2.148 |
||||||||
N |
|
t N |
|
|
t N |
|
t N |
|
|
|
t +N |
|
|
t , |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
Т.К |
|
|
|
Т.К.И |
|
|
|
Т.К.У |
|
Т.К.ВЕДОМ |
|
|
|
Т.К.Г |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где NТ.К t – величина изменения мощности механической энергии при прохождении ее через раму от движителя к рабочему органу; NТ.К.И t – инерционная составляющая мощности механической энергии при прохождении ее через раму; NТ.К.У t – величина мощности механической энергии, затрачиваемой на подъем машины (+) или приобретаемой дополнительно (-) при ее движении под уклон; NТ.К.ВЕДОМ t – величина мощности механической энергии, затрачиваемая на передвижение ведомого моста колесной ЗТМ; NТ.К.Г t –
величина потери мощности механической энергии на упругий гистерезис в раме.
КПД рамы не определяется, так как она не является механизмом. Однако, в связи с тем, что центр массы ЗТМ расположен на раме, она оказывает влияние на прохождение механической энергии от движителя к рабочему органу в процессе разработки грунта. Это влияние, как раз, и учитывает энергетический
показатель ЭП.РАМ t .
Итак, выражения (2.146)-(2.148) подтверждают, что энергетический показатель является комплексным показателем оценки эффективности использования энергетического потенциала как передаточного механизма в целом, так и его функциональных элементов в отдельности, а КПД является его частным случаем с ограниченными возможностями такой оценки.
2.4.3. Силовая нагруженность тягового привода ЗТМ
Разработка грунта ЗТМ осуществляется в процессе ее движения со скоростью Д t путем реализации на рабочем органе силы тяги TР t , развиваемой движителем и передаваемой через раму машины к рабочему органу в виде механической энергии с тяговой мощностью NТ.Р t =TР t Д t . Таким обра-
зом, рабочий процесс ЗТМ представляет собой замкнутую автономную систему «ЗТМ – рабочая среда (грунт)», действующую в пространстве и времени и являющуюся динамической. В этом случае ЗТМ необходимо рассматривать как подсистему системы «ЗТМ – грунт», функционирование которой обеспечивает тяговый привод.
Как следует из иерархической модели рабочего процесса ЗТМ [38, 45], грунт для ЗТМ представляет внешнюю рабочую среду в виде разрабатываемого грунтового массива (ГМ) и поверхности движения (ПД). Грунт в замкнутой
139
автономной системе «ЗТМ – грунт» – это объект функционирования (воздействия) ЗТМ и ответная реакция (нагрузка) на нее со стороны разрабаты-
ваемой среды в виде вектора-функции внешних силовых воздействий X t , являющихся результатом функциональной связи параметров состояния ЗТМ
Z |
ЗТМ |
t |
с параметрами состояния грунта |
S |
|
t |
, то есть |
X |
|
t |
|
f Z |
ЗТМ |
t |
|
,S |
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
В общем виде вектор-функция параметров состояния рабочей среды (грунта) |
||
представляет совокупность S t SГМ t ,SПД t , где |
SГМ t и |
SПД t – |
векторы - функции параметров состояния разрабатываемого грунтового массива и поверхности движения.
Таким образом, вектор - функция силовых воздействий (реакций) со стороны рабочей среды, то есть внешних силовых воздействий, на тяговый привод ЗТМ представляет собой следующую совокупность сил:
|
X (t) = P(t) = |
P (t), P (t), P (t), P (t) = P (t), P (t) |
(2.149) |
||||||||
|
|
|
1 |
2 |
3 |
f |
|
1,2,3 |
f |
, |
|
где |
P (t) |
– касательная, |
нормальная |
и |
боковая |
составляющие |
реакции |
||||
|
1,2,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
разрабатываемого грунтового массива на рабочий орган ЗТМ; Pf (t) – сила
сопротивления передвижению машины по грунтовой опорной поверхности (реакция поверхности движения на движитель). Для ЗТМ точкой приложения
силовых воздействий |
P |
(t) является рабочий орган, а |
P (t) |
– движитель. |
|
1,2,3 |
|
f |
|
Для решения задачи параметрической идентификации рабочего процесса ЗТМ, то есть динамической системы «ЗТМ – грунт», необходимо составить уравнения динамики, определяющие взаимосвязь между переменными обобщенными координатами (фазовыми переменными) ЗТМ и приложенными к ней внешними силовыми воздействиями. А для их решения необходимо представить вектор - функцию внешних силовых воздействий на ЗТМ со стороны рабочей среды (2.149) в виде математических моделей, отражающих их физическую суть.
Касательная составляющая реакции грунта на рабочий орган P (t) , чис-
1
ленно представляющая собой сопротивление |
PК (t) грунта копанию (полезное |
||||
сопротивление), преодолевается силой тяги на рабочем органе TР t , то есть |
|||||
T (t) P (t) P (t) . Реакции |
P (t) , |
P (t) и P (t) представляют вредные внеш- |
|||
Р |
1 |
К |
2 |
3 |
f |
ние силовые воздействия на машину, то есть являются помехами, оказыва-
ющими негативное действие на ее работу. При работе ЗТМ на режиме разра- |
|
ботки грунта P (t) > 0, а на режиме холостого хода P (t) = 0. |
|
1,2,3 |
1,2,3 |
Наиболее полный анализ нагрузок на рабочее оборудование землеройных |
|
машин (ЗМ), в том числе и ЗТМ, |
P (t) был проведен в ЦНИИС [118, 156, |
|
1,2,3 |
|
140 |