- •. Измерительные задачи при определении моделей радиокомпонентов.
- •1.1. Структура элементной базы радиоэлектронных схем
- •1.2.1. Общие положения
- •1.2.2. Классификация моделей рк
- •1.2.3. Основные требования к моделям
- •1.2.4. Макромодели пассивных радиокомпонентов
- •1.2.5. Встроенные макромодели транзисторов
- •1.2.6. Макромодели, определяемые пользователем.
- •1.2.7. Макромодели операционных усилителей.
- •1.2.8. Факторные статистические модели многополюсных рк
- •1.3. Измерительные задачи
- •2. Алгоритмические методы измерения динамических параметров макромоделей многополюсных радиокомпонентов
- •2.1 Общие положения
- •2.2. Матрицы проводимости и сопротивления
- •2.2.1. Определение y- и z-матриц
- •2.2.2. Определение коэффициентов z и y матриц прямым способом.
- •2.3 Гибридные матрицы четырёхполюсника
- •2.4. Эквивалентная схема компонента.
- •2.5. Матрицы рассеяния
- •2.5.1. Определение s-матриц в свч диапазоне.
- •2.5.2. Измерение матриц рассеяния в схемах с конечными активными нагрузками.
- •2.4.3. Условия исключения систематических погрешностей при измерении s -матриц многополюсников в волноводных трактах.
- •2.6. Измерение y-параметров многополюсника с учетом паразитных параметров измерительных цепей.
- •2.6.1 Паразитные параметры в измерительных схемах с конечными нагрузками.
- •2.6.2. Определение y-матриц с учетом искажений
- •2.6.3 Идентификация падающих волн в измерительных схемах с паразитными параметрами
- •2.6.4 Следствие операции нормирования y- матрицы.
- •2.5.6 Способ полного исключения влияния входной цепи измерительного прибора на результаты измерений.
- •2.7. Калибровка измерительных цепей
- •2.7.1. Измерение динамических параметров двухполюсных элементов
- •2.7.2. Определение динамических параметров образцовых мер
- •2.7.3. Аттестация паразитных параметров контактно-соединительных
- •2.7.4. Корректировка -матриц по данным аттестации контактно-соединительных цепей.
- •2.8. Измерения в переменном базисе полюсных нагрузок
- •394026, Воронеж, Московский просп., 14.
2.7. Калибровка измерительных цепей
2.7.1. Измерение динамических параметров двухполюсных элементов
Двухполюсник можно рассматривать как элементарный многополюсник, который относительно общей шины имеет всего один полюс-вход. В этой связи для определения параметров двухполюсник пригодны как методика измерения, так и расчетные формулы, приведенные для расчета параметров многополюсника. В данном случае матрица проводимости сворачивается до полной проводимости двухполюсник y, которую можно определить с помощью коэффициентов передачи холостого хода ko и нагруженной схемы k, которые можно определить через напряжения холостого хода Ú0, калибровки Úk и нагруженной схемы U [50-52, 62, 72]. Измерение напряжений Ú0, Úk, и Ú должно производится согласно схемы рис.2.34, где R - нагрузочное сопротивление; ZB - паразитное сопротивление измерительных цепей в режиме холостого хода; Zk - полное сопротивление образцовой меры; Z - полное сопротивление измеряемого двухполюсника. Сравнивая схему рис.2.34 со схемами рис.2.28-2.29, устанавливаем, что методика измерения параметров двухполюсника отвечает условиям измерения параметров i-го входа многополюсника.
Формулу для вычисления полной проводимости двухполюсника получаем путем преобразования основной расчетной формулы (2.116) в которую вместо матриц Ko и K подставляем коэффициенты передачи k0 и k, а операции обращения матриц заменяем операциями простого деленияю
Тогда
y = 2(1/k – 1/k0 ). (2.168)
Выражения для коэффициентов k0 и k находим из формул (2.140) и (2.136), используя напряжения Ù0, ÙК, Ù, определенные в результате измерения по схеме рис.2.33
k0 = 2Zk /(1 – (Zk /Zп)); (2.169)
k = 2ÚZk / Ú0(1 – (ÚZk / Ú0Zп)) , (2.170)
где
= Ú0/Úk – 1. (2.171)
Подставив выражения (2.169) и (2.170) в формулу (2.168), получаем
y = (Ú0/Ú – 1)/Zk (2.172)
или с учетом выражения (2.171)
y = (Ú0/Ú – 1)/Zk(Ú0/Úk – 1). (2.173)
Выразив отношения напряжений в виде
W =(Ú0/Úk – 1) /(Ú0/Ú – 1), (2.174)
получаем
Z = 1/y = ZkW . (2.175)
Рис. 2.34. Двухполюсник в измерительной схеме.
а - режим холостого хода; б - режим калибровки; в - нагруженный режим
Из формул (2.173) и (2.175) вытекает, что при измерении двухполюсников входное сопротивление измерительного прибора на результат определения их полного сопротивления не влияет.
2.7.2. Определение динамических параметров образцовых мер
Образцовые меры представляют собой двухполюсники, которые подключают к полюсам-входам измерительной схемы при определении компонент вектора калибровочных напряжений Uk. В качестве образцовых мер удобно применять резисторы. При аттестации параметров этих резисторов необходимо учитывать не только активное сопротивление, но и их реактивную составляющую, которую определяют как их собственные паразитные параметры, так и паразитные параметры измерительных цепей. В реальных случаях реактивную составляющую образцовой меры, моделируемой резистором, непосредственно определить затруднительно, в том числе и из-за сложности определения дополнительного реактивного сопротивления, вносимого монтажными цепями.
Рассмотрим способ калибровки реактивной составляющей образцовой меры X0. Пусть активная составляющая сопротивления этой меры R0 известна. Тогда полное сопротивление образцовой меры для полюса i будет равно
Z0 = R0 + j·X0 . (2.176)
Пусть активная составляющая R0 не зависит от частоты. Тогда её значение может быть определено помощью обычного моста.
На первом этапе калибровки выполним операции по измерению полюсных напряжений Ùo и ÚК , которые вырабатываются при подключении Z. Затем определим напряжение ÚС, которое вырабатываeтся на входе при подключении к нему высокодобротного конденсатора С (рис. 2.34). Полное сопротивление двухполюсника ZС=1/јωC эквивалентного емкости C можно рассчитать по формуле (2.175). Причем коэффициент Wc рассчитывают по формуле:
Wc=W'c+W''c=((Ú0/Úk )-1) / ((Ú0/Úc)-1), (2.177)
где и W'' его действительная и мнимая части.
Рис. 2.35 Измерение напряжения Úc.
Так как добротность конденсатора Cc высокая, справедливо
Zc=-jXc=1/jωCc . (2.178)
Подставив выражения (2.176)-(2.178) в формулу (2.175), после несложных преобразований получаем
. (2.179)
Так как по условиям эксперимента действительная составляющая левой части уравнения (2.179) равна нулю, то справедливо
. (2.180)
Тогда искомую реактивную составляющую X0 образцовой меры можно определить по формуле
. (2.181)
Если сопротивление X0 положительно, то полное сопротивление образцовой меры имеет индуктивный характер, и эта мера может быть представлена в виде эквивалентной схемы рис.2.36.а, где L0 - эквивалентная индуктивность меры, значение которой рассчитывается по формуле
. (2.182)
При емкостном характере сопротивления Z0, параметр X0 отрицателен, эквивалентную схему образцовой меры можно представить в виде рис.2.35 б), а емкость C0 можно рассчитать по формуле
. (2.183)
Рис. 2.36 - Эквивалентные схемы образцовой меры Zoi:
а- индуктивного характера; б- емкостного характера
Выражение параметров образцовой меры в виде эквивалентных схем типа рис.2.36 удобно использовать в том случае, когда в рабочем диапазоне частот параметры R0, C0 и L0 можно считать постоянными, т.е. не зависимыми от частоты. В противном случае необходимо экспериментальное определение сопротивлений R0 и X0 на каждой из частот, на которых производится измерение или использовать аналитические функции R0(ω) и X0(ω) в заданном диапазоне частот.