2252

Js,s1 Js1 As1 ys2,s1– момент инерции нижнего пояса;

Js,s2 Js2 As2 ys2,s2 – момент инерции верхнего пояса;

Js1, Js2 – собственные моменты инерции соответственно нижнего и верх-

него пояса.

Моменты сопротивления следует определять по формулам:

30.7.1.2. Сечение «сталь + арматура»

Площадь следует определять по формуле:

Ast As Ar ,

где Ar –площадь арматуры участка плиты, участвующего в работе сече-

ния.

Положение центра тяжести следует определять по формуле:

ys,st Ar ys,r .

Ast

Момент инерции следует определять по формуле:

Jst Js As ys2,st Ar yst2 ,r .

Моменты сопротивления следует определять по формулам:

31.7.1.3. Сталежелезобетонное сечение

Площадь следует определять по формуле:

Astb Ast Ab,ïð ,

где Ab,ïð – приведенная площадь участка плиты, участвующего в работе

сечения.

Для сечений в зоне положительных изгибающих моментов приве-

денную площадь следует определять по формуле:

Ab,ïð Ab ,

n

где n Es .

Eb

Для сечений в зоне отрицательных изгибающих моментов приведен-

ную площадь следует определять по формуле:

где cr – коэффициент, учитывающий частичное вовлечение бетона меж-

ду трещинами в работу на растяжение [1, п.9.12].

Для гладкой арматуры cr = 0,7, для арматуры с периодическим профилем cr = 0,5.

Положение центра тяжести следует определять по формуле:

yst,stb Ab,ïð yst,b .

Astb

Момент инерции следует определять по формуле:

Jstb Jst Ast yst2 ,stb Ab,ïð ystb2 ,b .

Моменты сопротивления следует определять по формулам:

32.7.1.4. Геометрические характеристики сечения

33.при расчете на усадку

Приведенная площадь участка плиты, участвующего в работе сече-

ния следует определять по формуле:

Eef ,shr 0,5 Eb – условный модуль упругости.

Площадь следует определять по формуле:

Astb,shr Ast Ab,shr .

Положение центра тяжести следует определять по формуле:

yst,stb,shr Ab,shr yst,b .

Astb,shr

Момент инерции следует определять по формуле:

Jstb,shr Jst Ast yst2 ,stb,shr Ab,shr ystb2 ,shr,b .

Моменты сопротивления следует определять по формулам:

12.7.2. Расчет по прочности верхнего и нижнего поясов

13.на стадии монтажа плит

Расчет следует производить по формулам:

где MÌ – изгибающий момент на стадии монтажа плит; Ry – расчетное

сопротивление стали главной балки [1, табл. 8.5]; m – коэффициент усло-

вий работы [1, табл. 8.15].

14.7.3. Расчет по прочности поясов балки,

15.а также бетона и арматуры плиты

16.на стадии эксплуатации

17.

18.

34.7.3.1. Определение продольных сил

При расчете на прочность сталежелезобетонного сечения в соответст-

вие с [1] присутствие железобетонной плиты и участие ее в работе заменя-

ется действием продольных сил.

Этисилыприложенывцентрахтяжестибетонаиарматуры(рис. 7.2) и яв-

ляются для балки растягивающими, если в плите сжатие (зона положи-

тельных изгибающих моментов) или сжимающими, если в плите растяже-

ние (зона отрицательных изгибающих моментов).

Рис. 7.2. Положение продольных сил

Продольные силы определяются через напряжения в арматуре и бето-

не без учета ползучести, усадки и температурных воздействий.

Методика расчета для сечений, в которых возникает положитель-

ный изгибающий момент. Напряжения в бетоне от k-ого сочетания на-

грузок и воздействий ( – означает, что не учитываются ползучесть, усадка и температурные воздействия) следует определять по формуле:

b,k* Mk,max .

Wstb,b n

Напряжения в арматуре следует определять по формуле:

r,k* Mk,max .

Wstb,r

В бетоне и арматуре плиты допускаются неограниченные пластические деформации. Это обстоятельство позволяет сделать следующие ограничения:

Продольные силы, приложенные в центрах тяжести бетона и арматуры,

следует определять по формулам:

Nb,k Ab b,k* ; Nr,k Ar r,k* .

Методика расчета для сечений, в которых возникает отрица-

тельный изгибающий момент. Напряжения в арматуре следует опреде-

лять по формуле:

r,k* Mk,min .

Wstb,r

Продольную силу, приложенную в центре тяжести арматуры, следу-

ет определять по формуле:

35.7.3.2. Определение коэффициентов κ, κ1 – κ5

Методика расчета для сечений, в которых возникает положитель-

принимаемый по [1, табл. 8.16];

где Af ,min – площадь поперечного сечения меньшего пояса.

Коэффициент k зависит от напряженного состояния стенки балки,

которое характеризуется касательными напряжениями (рис. 7.3).

Если напряженное состояние стенки невелико, т.е. соблюдается усло-

вие m,k 0,25 Rs , то k 1.

этом 0 k 1; здесь m,k – среднее касательное напряжение в стенке

где Af – суммарная площадь поперечного сечения поясов.

Рис. 7.3 Напряженное состояние стенки главной балки

m,k Qk,max ; Qk,max QI Qk,c,max ,

Aw

где Qk,c,max – соответствующая поперечная сила от k-го сочетания нагру-

зок.

Касательные напряжения I II(k),max являются максимальными из всех

суммарныхнапряженийповысотестенкиотнагрузокI-ойиII-ойстадии. Суммар-

ные максимальные напряжения следует определять по формуле:

2,k 1,25 0,25 min ,

max

где отношение min можно заменить отношением статических моментов

max

соответствующих статических моментов Smin,s .

Smax,s

Если k 1, то 3,k k ;

если k 1, то 3,k 1 k k 1 .

где As2 – площадь меньшего пояса главной балки.

В [1, табл. 9.5] над чертой даны значения k для случая, когда пло-

щадь верхнего пояса больше площади нижнего пояса; под чертой – для случая, когда площадь нижнего пояса больше площади верхнего пояса.

4,k 3,k , m1,k