2252

где Amin,îñë – площадь меньшего из стыкуемых поясов с учетом ослабле-

ния отверстиями; Ry – расчетное сопротивление стали главной балки; m –

коэффициент условий работы [1, табл. 8.15].

Рис. 10.1. Схема к расчету болтового стыка пояса

Диаметр применяемых высокопрочных болтов – 22 мм, диаметр от-

верстий под болты – 25 мм.

Число высокопрочных болтов, необходимое для прикрепления внеш-

ней и внутренних накладок, следует определять по формулам:

Так как расчет стыковых накладок следует производить с введением для накладок коэффициента условий работы m 0,9, следовательно ко-

эффициент k , который можно назвать коэффициентом стыка, следует оп-

ределять по формуле:

где Aâíåø ,îñë и Aвнутр ,îñë – площади внешней и внутренней накладок соот-

ветственно с учетом ослабления отверстиями.

Расчетное усилие, которое может быть воспринято каждой поверх-

ностью трения соединяемых элементов, стянутых одним высокопрочным

болтом, следует определять по формуле:

P

Qbh bh ,

где – коэффициент трения при пескоструйной или дробеструйной обра-

ботке двух поверхностей кварцевым песком или дробью – без последую-

щей консервации [1, табл. 8.12]; bh – коэффициент надежности при пес-

коструйной или дробеструйной обработке контактных поверхностей [1,

табл. 8.12]; P Rbh Abh mbh – усилие натяжения высокопрочного болта;

Rbh 0,7Rbun – расчетное сопротивление высокопрочного болта растяже-

нию, где Rbun 1100ÌÏà – наименьшее временное сопротивление высо-

копрочных болтов разрыву по [3]; Abh 303ìì 2 – расчетная площадь се-

чения болта диаметром 22 мм при разрыве по [3]; mbh 0,95 – коэффици-

ент условий работы высокопрочных болтов при натяжении их крутящим моментом; m – коэффициент условий работы [1, табл. 8.15];

При размещении болтов необходимо руководствоваться следующими рекомендациями:

1)расстояние между торцами поясов в стыке 10мм;

2)допускаемые расстояния между болтами, а также положение болтов относительно кромок пояса – см. [1, табл. 8.41].

36.10.2. Расчет стыка стенки

37.

38.

49.10.2.1. Определение количества болтов на полунакладку

50.

51.

При размещении болтов необходимо руководствоваться рекоменда-

циями, изложенными в разделе 10.1.1. настоящего пособия.

52.

Рис. 10.2. Схема к расчету болтового стыка стенки

Усилие, которое должно быть воспринято одним рядом болтов на по-

лунакладку, необходимо определять по формуле:

где tw и Hw – толщина и высота стенки соответственно; ai – расстояние между парами рядов болтов; zi – расстояние от центра тяжести сечения до i-ой пары рядов болтов; и – нормальное и касательное напряжения,

определяемые по формулам:

0,85 Ry ; 0,58 Ry .

Количество болтов в i-ой паре рядов на полунакладку необходимо оп-

ределять по формуле:

где m – коэффициент условий работы [1, табл. 8.15].

53.10.2.2. Определение толщины накладок

Расчет необходимо выполнять по формуле:

Aí m' 1,

Añò

где Aí – площадь сечения накладок стенки с учетом ослабления отвер-

стиями; Añò – площадь сечения стенки без учета ослабления отверстиями; m' 0,9 – коэффициент условий работы накладок.

54. 11. РАСЧЕТ ЖЕСТКИХ УПОРОВ

55.

56.

39.11.1. Определение сдвигающего усилия

Погонное сдвигающее усилие необходимо определять по формуле:

Ti Qk,i Si,stb,îòñ (b b) ,

Ji,stb

где Qk,i – экстремальная поперечная сила, максимальная из 2-х сочетаний;

Si,stb,îòñ (b b) – статический момент инерции отсеченной части сечения

(рис. 11.1); Ji,stb – момент инерции СТЖБ сечения.

Рис. 11.1. Схема к определению

геометрических характеристик

Сдвигающее усилие, воспринимаемое одним упором, необходимо оп-

ределять по формуле:

T' Ti a,

где a – расстояние между упорами.

40.11.2. Расчет на смятие бетона

Расчет следует производить по формуле:

T' 1,6 Rb Ab,dr mdr ,

где Rb – расчетное сопротивление бетона плиты сжатию; Ab,dr – площадь поверхности смятия бетона упором (рис. 11.2);

четной площади смятия бетона упором.

Рис. 11.2. Конструкция жесткого упора

41.11.3. Проверка по прочности пластины упора

Расчет следует производить по формуле:

M Ry m.

W

Вкачестве расчетной схемы пластины упора можно принять неразрез-

ную балку на 2-х опорах (в случае с 2-мя ребрами жесткости) с консоль-

ными участками (рис. 11.3), на которую действует распределенная нагруз-

ка q , определяемая по формуле:

q T' .

bdr

Рис. 11.3. Расчетная схема пластины упора

Таким образом, нормальные напряжения необходимо определять от наибольшего из изгибающих моментов M1 и M2.

42.11.4. Проверка сварных швов по прочности

Проверка производится для сварных швов крепления упора к верхнему поясу (рис. 11.4).

Прочность сварных соединений с уг-

ловыми швами при действии продольной силы следует проверять на срез по двум сечениям:

по металлу границы сплавления:

T'

z lw tz Rwz m.

Рис. 11.4. Сварные швы приварки

упора к верхнему поясу

где tf ,tz – расчетная высота сечения шва по металлу шва (сечение 1) и по металлу границы сплавления (сечение

2) соответственно (рис. 11.5); lw –

полная длина шва.

Рис. 11.5. Расчетные сечения

углового сварного шва

где f и z – коэффициенты расчетных сечений угловых швов, прини-

маемые по [1, табл. 8.35] для ручной, полуавтоматической сварки проволо-

кой сплошного сечения при d<1,4 или порошковой проволокой; kf – катет углового шва.

Rwf 0,55 Rwun – расчетное сопротивление сварного шва срезу по метал-

wm

лу шва, где Rwun 490ÌÏà – нормативное сопротивление металла свар-

ного шва [2, табл. Г.2]; wm 1,25 – коэффициент надежности по материа-

лу сварного шва.

Rwz 0,45 Run – расчетное сопротивление сварного шва срезу по металлу границы сплавления, где Run – нормативное сопротивление стали элемента по временному сопротивлению [1, табл. 8.5].

57. 12. РАСЧЕТ ПОПЕРЕЧНЫХ СВЯЗЕЙ