2107
.pdf
Bi
Рис. 5. Кривые C1 f1(F0, Bi ) для шара
|
|
Рис. 6. Кривые C2 |
f2 (F0, Bi ) |
|
|
|
|
для неограниченной пластины |
|
|
|
|
С2 |
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
В |
|
|
|
|
5 |
i |
|
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
Рис. 7. Кривые C2 |
f2 (F0, Bi ) |
|
|
|
|
для неограниченного цилиндра |
|
|
F0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
1 |
2 |
3 |
|
|
|
Рис. 8. Кривые C2 f2 (F0, Bi ) |
|
|
|
|
|
для шара |
|
|
|
10
При изотермическом прогреве температура среды камеры постоянна и железобетонные или бетонные изделия прогреваются при постоянной температуре. В этом случае количество градусочасов, которое набирает изделие, определяется по формуле
|
из tиз из |
|
|
C3 |
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
tиз tк R2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
C3 , |
(1.17) |
|
|
|
∞ |
|
|
|
a |
|
|
2 |
|
|
|
|
где C3 f3(F0,Bi) определяется из |
|
|
|
|
||||
|
|
|
10 |
Bi |
||||
графиков на рис. 9 11; tиз |
темпе- |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
||||
ратура |
изотермического |
прогрева |
1 |
|
|
5 |
|
|
изделия, °С; tк средняя температу- |
|
|
|
2 |
|
|||
|
|
|
1 |
|
||||
ра изделия в конце периода подъёма |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
||||
температур, °С. |
|
|
0 |
1 |
2 |
F0 |
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 9. Кривые |
C3 f3(F0,Bi ) |
|
|
|
|
|
|
|
для неограниченной пластины |
||
С3 |
|
|
|
|
С3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
0,5 |
|
|
|
Bi |
0,5 |
|
|
Bi |
|
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
5 |
|
|
|
|
5 |
|
|
|
10 |
|
|
|
|
10 |
|
|
|
∞ |
|
|
|
|
∞ |
0 |
1 |
2 |
F0 |
|
0 |
1 |
2 |
F0 |
3 |
|
3 |
Рис. 10. Кривые C3 f3(F0,Bi ) |
Рис. 11. Кривые C3 f3(F0,Bi ) |
для неограниченного цилиндра |
для шара |
Пример 1. Определить удельную величину тепловыделения железобетонной панели R = 0,1 м на портландцементе марки 400, если известно:
количество цемента в 1 м3 бетона………………………….... Ц = 380 кг; водоцементное отношение…………………………………….. В/Ц = 0,5; начальная температура бетонной смеси…………………….... t0 = 15 С; скорость подъема температуры среды в камере.………….. b = 25 С /ч; продолжительность подъёма температур…………………… под = 3 ч;
11
температура изотермической выдержки…………………..… tиз = 90 С; продолжительность изотермической выдержки…………….... из= 5 ч; средний за период нагрева коэффициент теплоотдачи…………………………………………… 1 46 Вт/м2 С;
то же, за период изотермической выдержки……….. 1 65 Вт/м2 С; коэффициент теплопроводности бетоннойсмеси….... 1,56 Вт/м С;
плотность бетона свежеотформованной панели………. 2400 кг/м3;
удельная теплоёмкость бетона………………….… с = 0,84 кДж/кг С.
Вычисляем коэффициент температуропроводности:
a |
|
|
1,56 3,6 |
0,0028м2/ч. |
|
c |
0,84 2400 |
||||
|
|
|
Вычисляем критерий Вi и F0 для периода подъема температур:
Bi |
R |
|
46 0,1 |
2,94 , F0 |
|
a под |
|
0,0028 3 |
0,84. |
|
1,56 |
R2 |
|
||||||
|
|
|
|
0,12 |
|
По графикам (см. рис. 6) для полученных значений Вi и F0 находим величину С2 = 0,13, тогда количество градусочасов, которое наберёт панель, будет равно:
|
|
|
bR |
2 |
|
|
|
2 |
0,13 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
25 0,1 |
|
|
|||
|
t0 |
|
|
|
C2 |
под |
15 |
|
|
|
|
3 80,5град час. |
a |
|
0,0028 |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Определяем критерий Вi для периода изотермического прогрева:
Bi изR 65 0,1 4,17.
1,56
Вычисляем среднюю температуру панели в конце периода подъема температур по формуле (1.13), в которой С1 определяем по кривым (см.
рис. 3):
tк t0 |
|
bR2 |
С1 |
15 |
25 0,12 |
, 0,38 48,9 |
С. |
a |
|
||||||
|
|
|
0,0028 |
|
|
Вычисляем критерий F0 для изотермического режима:
F0 |
a |
из |
|
0,0028 |
5 |
1,39. |
R |
2 |
2 |
|
|||
|
|
0,1 |
|
|
12
По кривым (см. рис. 9) находим для F0 = 1,39 и Вi = 4,1 С3 =0,482. По формуле (1.17) вычисляем количество градусочасов для изотермического режима:
из tиз из tиз tк |
R2 |
C3 |
90 5 90 48,9 |
0,12 0,482 |
379 град час. |
a |
|
||||
|
|
0,0028 |
|
Общее количество градусочасов равно:
под из 80,5 379 459,5град час.
По номограмме (см. рис. 1) находим, что этому количеству градусочасов, марке цемента 400 и В/Ц = 0,5 соответствует тепловыделение
Qэ = 238 кДж/кг.
Тепловыделение 1 м3 бетона будет равно:
Qэ бет QэЦ 238 380 90,44 103 кДж/кг м3.
1.3.Распределение температур и температурные перепады
вбетонных и железобетонных изделиях
впериод подъёма температуры среды в тепловой установке
Цикл тепловлажностной обработки железобетонных изделий включает следующие этапы: подъём температуры паровоздушной среды (период подогрева), выдерживание изделий в камере при максимальной постоянной температуре (период изотермической выдержки), остывание изделий (период охлаждения).
Особое значение имеет расчёт температуры бетона в период подогрева, так как на этой стадии распределение температур по толщине бетона существенно влияет на его структурообразование, а также в процессе периода охлаждения, когда появляется опасность образования наружных трещин.
Температура в любой точке в любой момент времени с учётом тепловыделения определяется уравнениями:
для неограниченной пластины
t x, t0 b |
b m pi R2 |
|
|
|
2 |
|
x2 |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
2a |
|
|
|
B |
|
2 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
b m p R2 |
|
A |
|
|
|
x |
|
2 |
|
|
|
|
||||
|
i |
|
|
n |
cos |
n |
|
e nF0 |
|
||||||||
a |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
n 1 n2 |
|
|
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
(1.18) |
(tn t0) Ane n2F0 ; |
n 1
13
|
для неограниченного цилиндра |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
b m pi |
R2 |
|
2 |
|
|
r2 |
|
|||||||
|
|
t r, t0 b |
4a |
|
|
1 |
|
|
|
2 |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
B |
|
R |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
||
|
|
b m p R2 |
|
A |
|
|
r |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
(1.19) |
||
|
a |
i |
|
n |
I0 n |
e nF0 (tn t0) Ane nF0 ; |
|||||||||||||||
|
|
|
n 1 n2 |
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
n 1 |
|
||||||
|
для шара |
|
|
|
|
b m pi R2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
t r, t0 b |
|
2 |
|
r |
2 |
|
|
||||||||||||
|
|
6a |
|
|
1 |
B |
|
|
2 |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
b m pi R |
2 |
|
R |
|
sin n |
r |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
An |
|
n |
R e n2F0 |
|
||||||||||||||
|
|
|
a |
|
|
|
n 1 n2 |
r |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1.20) |
||
|
|
|
|
(tn t0) Ane |
|
n 0 , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
n 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
An, n постоянные, |
|||||
где |
x, r координаты точки рассматриваемого тела; |
|
|||||||||||||||||||
зависящие от формы тела и критерия Вi; I0 функция Бесселя первого рода |
|||||||||||||||||||||
μ,A |
|
|
|
|
|
|
нулевого порядка; |
m – удельное теп- |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
μ2 |
ловыделение бетона, ºC/ч; Pi – интен- |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
сивность испарения влаги из бетона, |
||||||||||||||
4,0 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
кг/м2 ч. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В данном решении число членов |
||||||||||
3,0 |
|
|
|
|
|
|
|
ряда |
может |
быть |
|
|
для практических |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
расчётов ограниченным. При значе- |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
1,5 |
|
|
|
|
|
|
μ1 |
ниях критерия F0>0,2 можно ограни- |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
чится только первым членом ряда и |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
А1 |
||||||||||||||
1,0 |
|
|
|
|
|
|
В1 |
соответственно значениями A1 |
и 1, |
||||||||||||
0,5 |
|
|
|
|
|
|
При F0<0,2 достаточно взять первые |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
А2 |
два члена ряда и соответственно пос- |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Вi |
тоянные |
A1, |
A2 |
|
и |
|
|
1, 2 . Значение |
||||||
0 |
|
5 |
10 |
|
|
|
этих постоянных в зависимости от В |
||||||||||||||
|
|
|
15 |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|
Рис. 12. Значения постоянных |
|
для неограниченной пластины, неог- |
||||||||||||||||||
|
1 , 2 , A1, A2, В1 |
в зависимости |
раниченного цилиндра и шара приве- |
||||||||||||||||||
|
от критерия Вi для неограни- |
|
дены на рис. 12 14. |
|
|
||||||||||||||||
|
ченной пластины |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14
µ, А |
|
|
2 |
µ, А |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
6,0 |
|
|
|
|
5,0 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
||
4,5 |
|
|
|
5,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4,0 |
|
|
|
|
|
|
|
3,5 |
|
|
|
4,0 |
|
|
|
2,5 |
|
|
|
3,0 |
|
|
1 |
|
|
1 |
|
|
|
||
2,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,5 |
|
|
А1 |
2,0 |
|
|
А1 |
|
|
|
|
|
А2 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
1,0 |
|
|
А2 |
|
|
|
|
|
|
|
В1 |
1,0 |
|
|
|
0,5 |
|
|
|
|
|
|
В1 |
|
|
|
Вi |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вi |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
5 |
10 |
15 |
0 |
5 |
10 |
15 |
Рис. 13. Значения постоянных |
Рис. 14. Значения постоян- |
|
µ1, µ2,А1, А2, B1 |
в зависимости |
ных µ1, µ2,А1, А2, B1 в зави- |
от критерия Вi |
для неограни- |
симости от критерия Вi |
ченного цилиндра |
для шара |
В частном случае, если испарения влаги из бетона нет и начальная температура его равна температуре среды, т.е. ρi = 0; tн = t0, получаем:
неограниченная пластина
t x, t0 b |
b m |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
R2 |
1 |
|
|
x2 |
|
|
||||||||||||
|
2a |
B |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
b m |
|
2 |
|
|
A |
|
|
|
|
x |
|
|
2 |
F |
|
|
|||
|
|
R |
|
|
n |
|
|
|
|
|
e |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
cos n |
|
|
|
n |
0 ; |
|
|
|||||||
a |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
n 1 n2 |
|
|
|
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
неограниченный цилиндр
t r, t0 b |
|
b m |
2 |
|
2 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|||||||||
|
|
|
R |
1 |
|
|
|
|
|
r |
|
|
|||||||||
|
4a |
|
|
|
|
B |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
|||
|
b m |
|
A |
|
|
|
|
x |
|
2 |
F |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
n |
I0 |
|
|
|
|
|
e |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
n |
|
0 ; |
|
|
|
|||||
a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
n 1 n2 |
|
|
|
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1.21)
(1.22)
15
шар |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t r, t0 b |
b m |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
4a |
|
R2 1 B |
|
|
r2 |
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
sin( n |
|
r ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
(1.23) |
||||||||
|
|
|
b m R2 An |
|
|
|
|
|
|
R e n2F0 . |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
a |
|
n 1 n2 |
|
r |
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
В частном случае, когда испарение происходит только с верхней по- |
||||||||||||||||||||||||||||
верхности панели (панель находится в форме) и tн = t0, получаем: |
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
t x, t0 b |
b m R2 |
|
|
|
2 |
|
|
x2 |
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
2a |
|
|
1 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
B |
|
|
|
R |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b m R2 A |
|
|
|
|
|
|
x |
|
2 |
F |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
cos n |
|
|
|
e |
n |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
a |
|
|
|
R |
|
|
|
|
0 |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
n 1 n2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
x |
|
|
2 |
F |
|
|
|
|
|
|
|
B |
|
x |
|
|
|||||
|
|
1 |
An cos n |
|
e |
n |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
i |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
R |
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
2 n 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 1 Bi R |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
k1 |
x |
|
|
2 |
|
F0 |
, |
|
|
|
(1.24) |
||||||
|
|
|
|
|
Ak1sin |
|
R |
e |
|
k1 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
µk1, Аk1 |
|
|
|
|
2 k 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где – скрытая теплота испарения, |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кДж/кг; Аk1, µk1 – величины, завися- |
|||||||||||||||||
7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
щие от критерия Bi, |
определяемые |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по графикам на рис. 15. |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
А1 1 |
|
|
|||||||||||||||||||
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пример 2. Требуется опреде- |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
µ2 1 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
лить температуру на поверхности и |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в середине (центре) железобетонной |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
панели в конце периода подогрева в |
|||||||||||||||||
3 |
|
|
|
|
|
|
А2 1 |
|
|
ямной |
камере, |
если |
известны сле- |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
µ1 1 |
|
|
дующие данные: |
|
|
|||||||||||||||||
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
А3 1 |
|
|
|
|
|
продолжительностьпериода по- |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
догрева……………….... τ1= 3 ч; |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
начальная температура панели, |
||||||||||||||
0 |
5 |
|
|
10 |
|
15 Вi |
|
|
|
|
|
|
равная |
|
начальной температуре |
|||||||||||||
Рис. 15. Значение постоянных µk1, Аk1 |
|
|
|
|
|
среды………….…. tн =t0=15 °С; |
||||||||||||||||||||||
в зависимости от критерия Bi |
|
|
|
|
|
|
|
средний за 3 ч коэффициенттеп- |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
лообмена…... α1 = 46 Вт/м2 оС; |
|||||||||||||||||||||
для |
неограниченной пластины |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
коэффициент теплопроводности железобетона......… λ = 1,56 Вт/м2 оС; |
||||||||||||||||||||||||||||
удельная теплоёмкость железобетона…………….….. с =0,84 Вт/м2 оС; |
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
16 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
характерный размер панели,
равный половине её толщины ……………………………….…. R=0,1 м; количество цемента марки 400 в 1 м3 бетонной смеси ……. Ц = 380 кг;
водоцементное отношение…………………………………….... В/Ц=0,5;
скорость подъёма температуры среды в камере …….….. b = 25 град/ч; плотность железобетона свежеотформованной панели……………………………... ρ =2400 кг/м3.
Вычисляем коэффициент температуропроводности:
а |
|
|
1,56 3,6 |
0,00278 м2 ч. |
|
c |
0,84 2400 |
||||
|
|
|
Вычисляем критерий Bi и F0 для периода подъема температур:
Bi |
R |
|
|
46 0,1 |
2,94; |
|||||
|
1,56 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F0 |
а |
|
|
0,00278 3 |
0,834. |
|||||
R |
2 |
|
|
2 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
0,1 |
|
|
|
По графикам (см. рис. 6) для полученных значений F0 и Bi находим величину С2 = 0,2. Подсчитываем величину т, характеризующую удельное тепловыделение цемента, по формуле
|
|
|
|
bR2 |
|
|
|
|
В |
0,44 |
|
bR |
2 |
|
|
|
|||
|
|
АЦ t0 |
|
C2 |
|
|
0,0023Qэ28 |
|
|
Ц t0 |
|
|
C2 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
a |
|
|
|
|
Ц |
|
|
a |
|
|
|
|
|||
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
c |
|
|
|
|
|
|
c |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,0023 420 0,50,44 380 15 |
25 0,1 |
|
0,2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,00278 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3. |
|
|
|
|
(1.25) |
|||
|
|
|
|
0,84 2400 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Так как F0 > 0,2, то при подсчёте температуры панели можно ограничиваться только первым членом бесконечного ряда входящего в формулу (1.18) и коэффициентами A1 и µ1. По графикам (см. рис. 12) находим, что для Bi = 2,94 µ1 = 1,19, А1=1,21.
Подставляем известные значения величин в формулу (1.18) и при ус-
ловии x = R получаем температуру поверхности панели: |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
b m R2 1 |
|
|
|
A1 |
|
|
|
2F0 |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
||
t R, t0 b |
|
|
a |
|
|
|
|
2 cos 1 e |
|
; |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
Bi |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
2 |
|
1 |
|
|
1,21 |
|
|
|
|
|
1,19 |
2 |
0,834 |
|
|
|
||||||
t R,2 15 25 3 |
25 3 0,1 |
|
|
|
cos1,19 |
e |
|
|
61,2 |
С. |
||||||||||||||
0,00278 |
|
2,94 |
1,19 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
17
Температуру середины (центра) панели определяем по формуле (1.18)
при условии х = 0: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t 0, t0 b |
b m R2 |
1 |
|
|
1 |
|
|
|
A |
|
|
2 |
|
|
|
|
||||||||||
|
a |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
e nF0 |
|
; |
|
|
||||||||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
Bi |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
2 |
|
1 |
|
|
|
1 |
|
|
1,21 |
|
|
1,19 |
2 |
0,834 |
|
|
|
|||||||
t 0, 15 25 3 |
25 3 0,1 |
|
|
|
|
|
|
e |
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
36,2 |
С. |
|||
0,00278 |
2 |
|
|
|
1,19 |
2 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2,94 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Перепад температур между поверхностью и центром равен:
t t R, t 0, 61,2 36,2 25 С.
Если изделие находится в металлической форме, то вследствие боль-
шой теплопроводности металла и малой толщины стенок формы последняя практически не окажет влияния на температуру бетона. Что касается тем-
пературы самой формы, то с достаточным приближением можно считать,
что она равна температуре поверхности бетона.
Расчёт температуры и продолжительности нагрева бетонных изделий по формулам (1.18) (1.20) при использовании таблиц является простым даже в случае необходимости учитывать два члена ряда, не говоря уже, ко-
гда можно ограничиться только одним членом. Однако в целях дальнейше-
го упрощения практических расчётов на рис. 16 представлена номограмма,
построенная по формулам (1.18) (1.20) в которых Вi = 8. Эта номограмма позволяет легко и быстро решать прямую и обратную задачи: определять продолжительность подогрева железобетонного изделия, необходимую для достижения определённой температуры, или по продолжительности по-
догрева температуру подогрева. Номограмма выполнена в четырех квад-
рантах.
В правом верхнем квадранте приведены кривые относительных коор-
динат для неограниченной пластины x ; неограниченного цилиндра и ша-
R
ра r , определяющие различные точки поперечного сечения изделия.
R
18
|
Например, центр пластины ха- |
R 2 |
/ a |
|
||||
|
|
|
х |
|||||
рактеризуется |
величиной |
x 0, а |
|
|
||||
|
|
R |
||||||
|
|
|
x |
|
R |
|
|
х |
|
|
|
|
|
|
|
R |
|
поверхность R 1. |
|
|
|
|
х |
|||
|
|
|
|
R |
||||
|
В |
левом |
верхнем |
квадранте |
|
|
х |
|
|
|
|
R |
|||||
приведены прямые, характеризую- |
|
|
||||||
|
|
|
||||||
щие величину |
R2 |
|
|
|
|
|
||
. В нижнем ле- |
|
|
|
|||||
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
вом |
квадранте |
приведены кривые |
|
|
|
|||
b т и шкала перепада температур |
|
|
|
|||||
tc |
t, где tc температура среды, a |
|
|
|
||||
t |
искомая температура в задан- |
|
|
|
||||
ной точке изделия. Наконец, в пра- |
|
-t |
|
|||||
вом |
нижнем квадранте |
находятся |
|
c |
|
|||
|
t |
|
||||||
шкала температур и прямые, опре- |
|
|
|
|||||
деляющие величину R |
2 |
|
b m |
|
R 2 / a |
|||
. |
|
Рис. 16. Номограмма для определения |
||||||
|
|
|
a |
|
||||
|
Приводим пример пользования |
температуры и времени подогрева желе- |
||||||
|
зобетонных изделий при изменении тем- |
|||||||
номограммой на рис. 16. |
|
пературы паровоздушной среды |
||||||
|
Пример 3. Определить темпе- |
|||||||
|
|
по линейному закону |
||||||
ратуру центра панели в конце пе- |
|
|
|
|||||
риода подогрева при следующих данных: |
|
τ = 1,75 ч; |
||||||
|
продолжительность нагрева панели........................................... |
|
||||||
|
характерный размер панели........................................................ |
|
|
R = 0,1 м; |
||||
|
коэффициент температуропроводности бетона............ |
а = 0,00363 м2/ч; |
||||||
|
скорость подъёма температуры среды в камере................... |
b = 40 °С /ч; |
||||||
|
начальная температура среды в камере..................................... |
|
t0 = 25 °С; |
|||||
|
коэффициент, характеризующий тепловыделение |
т = 3 °С /ч. |
||||||
|
бетона......................................................................................... |
|
|
|
|
|
Определяем величину |
R2 |
|
и b – т: |
|
||||
a |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
R2 |
|
0,12 |
|
|
2,75; |
b m 40 3 37. |
|
|
a |
0,00363 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
Из точки на левой шкале нижнего правого квадранта, соответствующей τ = =1,75 ч, восстанавливаем перпендикуляр до пересечения с прямой, соот-
ветствующей R2 2,75, которая не нанесена на номограмме, а находится a
19