Стенки сплошных колонн при

hcm 2,3

E

[1, п.7.21*] нужно

tcm

Rу

вр

hcm

40 мм.

30

СТолщ на ребра tр:

Rу

t

2в

p

р

E

б

в соответств с ГОСТом на полосовую сталь.

иСварные швы, соединяющие стенку и полку колонны, сплош-

ные, а х катет зав с т от толщины полок по [1, табл. 38*].

А

Последовательность расчета:

– определение размеров опорной плиты в плане;

– расчёт толщины опорной плиты;

–

расчёт траверс базы;

–

расчет анкерных болтов.

С

и

б

А

И

1

Рис. 19. База с жесткимДсопряжением:

– колонна; 2 – траверса с выносной консолью;

3

– анкерный болт; 4 – распределительная деталь (анкерная

плитка); 5 – опорная плита;

6

– фундамент

N N 2 24M B R

Lоп

bloc

,

при

2Rbloc B

Сгде Rbloc= Rb· γф – местное расчётное сопротивление бетона фундамен-

та на осевое сжат е; Rb - расчётное сопротивление бетона на осевое

сжатие (табл. П. 5.1); γф – коэффициент увеличения Rb в зависимости

б

от соотношен я площадей о реза фундамента Аф и опорной плиты Аоп

Aф

= 2;

Aоп

А

f 3

ф

≤ 1,5.

оп

Минимальная длина плиты

азы:

Lmin = m + 2c1 ,

где m – высота сечения колонны; с1 – минимальная длина консольно-

го выступа плиты, с1 = 250 мм.

Lmin≤ L≤Lоп и должна быть кратной

Длина плиты принимается

100 мм.

Для обеспечения жесткости плиты и уменьшения её толщины в

базе устанавливаются траверсы и ребра, которые совместно с колон-

ной расчленяют опорную плиту

Дна участки, опертые по трем и четы-

рем сторонам.

Вдоль стенки колонны ребра ставятся с шагом 25…30 см.

Наибольшее и наименьшее давления по краям плиты определя-

ются по формулам

bmin

N

6M2 .

max

И

BL

BL

M i

i ai2 ,

где β - коэффициент, определяемый по табл. 8 в зависимости от от-

ношен я закрепленной стороны пластинки вi к свободной аi (табл. П.

5.3).

При отношен меньше 0,5 расчетный момент определяется как

Сдля вылетом вi, равным закрепленной стороне:

M i

в2

i

i

,

2

- для участка, опертого по четырём сторонам:

консоли

2

M i

i аi ,

где α - коэфф ц ент, определяемый в зависимости от отношения

большего размера пластинки к меньшему (табл. П.5.2); ai – меньшая

сторона пластинки.

б

Если величины моментов в разных отсеках имеют большие раз-

личия, то необходимо производить выравнивание их изменением по-

ложения ребер или постановкой

дополнительных ребер.

По наибольшему из моментов определяется толщина плиты ба-

зы:

А

tпл

6M max

40 мм,

Rу с

где Rу – расчетное сопротивление стали плиты; γс – коэффициент ус-

Д

ловия работы [1, табл. 6*, поз.11], γс = 1,2.

Полученная толщина плиты округляется в большую сторону в

соответствии с ГОСТ 82-70* [1]. Обычно толщина плиты принимает-

ся в пределах 20…40 мм.

И

Расчет траверсы базы

вий:

Высота траверс базы сплошных колонн определяется из усло-

1

прочности угловых сварных швов,

соединяющих стержень ко-

лонны с траверсами;

2 прочности траверсы на изгиб;

3 прочности траверсы на срез.

Из услов я прочности угловых сварных швов, соединяющих

траверсу с полкой колонны:

и R

h

0,5B c 0,5(

max

3 ) 1 см,

,

С

тр

2k f f Rwf wf c

где

В – ш р на пл ты; с – величина консольного выступа плиты за

полку колонны; 0,5 (σmax + σз) – среднее напряжение под подошвой ба-

табл

зы в пределах участка, σ3

– см. рис. 20. в;

βf

– по [1, табл.34*];

kf

катет шва, пр н маемый по [1,

.38*];

wf расчетное сопротив-

ление сварного углового шва срезу по металлу шва [1, табл. 56];

wf

А

коэффициент условий ра оты шва [1, п. 11.2*]; γс = 1 коэффициент

условий работы конструкции.

Из условия прочности траверсы на изгиб:

hmp

6 М

,

Д

t

тр

R

у

с

где М изгибающий момент, действующий в сечении одной траверсы

M 0,25 B c2(

),

h

max

3

И

tтр – толщина траверсы; Rу расчетное сопротивление стали травер-

сы: γс коэффициент условий работы конструкции, γс = 1.

Из условия прочности траверсы на срез:

0,5 B c 0,5( max

3 )

mp

tmp Rs с

,

Необходимо проверить условие

С

hтр ≤ Hз – 10 см,

где Hз – заглубление обреза фундамента (см. рис. 3).

Расчет анкерных болтов

из

При большом значении изгибающего момента усилие в болте Z

может оказаться растягивающим и для восприятия его ставятся ан-

керные болты.

Требуемая площадь сечения анкерных болтов определяется ис-

б

определ ть з услов

я равновесия

А

M – N · a – Z · y = 0,

следовательно,

Z

M N a

.

y

Требуемая площадь сечения одного анкерного болта равна

bn

Z

,

n R

ba

с

И

где M и N наибольший момент и наименьшая,

соответствующая

моменту продольная сила (см. таблД. 7) для расчета анкерных болтов,

при этом постоянные нагрузки принимаются с коэффициентом на-

дежности по нагрузке γf = 0,9; n количество анкерных болтов c од-

ной стороны базы;

Rba расчетное сопротивление анкерных болтов

растяжению, принимаемое для болтов [1, табл. 60*];

а и у размеры

(см. рис. 20, г).

Абнт в соответствии с ГОСТ

По вычисленной площади сечения

ширина накладок bн определяется по формуле:

С

bн > е + 1,5da + 10 см,

где е по табл. 8; da

принятый диаметр анкерного болта.

Принимаем анкерные болты (см. табл. 8) ГОСТ 24379.1-80*.

Характеристика болтов

Таблица 8

болтов

диаметр

Характер ст ка

Длина заделки

Размеры детали,

болтов

мм

Наружный

Площадь

Нормальная,

Прибли-

Отверс-

Размер

нетто Abn

мм

жение к

тие или

шайб

da, мм

см2

траверсе

проуши-

е

на для

1

2

3

4

5

6

7

20

2,26

700

-

30

30

-

А

22

2,26

800

-

30

35

-

б

24

3,24 850 -

30

35

-

27

4,27

1000

-

35

40

-

30

5,19

1050

-

40

50

140х20

36

7,58

1300

-

45

60

200х20

Д

42

10,45

-

1500

50

70

200х20

48

13,75

-

1700

60

80

240х25

56

19,02

-

2000

70

90

240х25

64

25,2

-

2300

80

100

280х30

72

32,8

-

2600

90

110

280х30

И

80

41,4

-

2800

100

120

350х40